Режущий инструмент - Филиппов Г.В.
Скачать (прямая ссылка):
209
наклона второй плоскости, удаляющей Лишний металл с затылка зуба сверла и формирующей переднюю поверхность, прилегающую к поперечной кромке, — 20—30°. Последнюю при этом иногда подтачивают. Поперечная кромка, образованная пересечением указанных плоскостей, пересекает обычно продольную ось сверла
Рис. 6.5. Формы задних поверхностей сверла в зависимости от метода заточки
(имеются разновидности двухплоскостной заточки, при которых ребро не пересекает ось сверла, но такие способы менее эффективны по приводимым ниже соображениям). Преимуществами двухплоскостной заточки сверла являются: возможность получения практически любых задних углов, необходимых с точки зрения резания; образование заостренной, пирамидальной вершины, спо-
210
собствующей самоцентрированию сверла в работе, а также съем металла с задних поверхностей.
Коническая заточка — один из наиболее распространенных методов заточки, при котором задняя поверхность режущей части сверла представляет собой участок конической поверхности, ось которой параллельна проекции главной режущей кромки сверла на плоскость, перпендикулярную оси, смещена относительно этой проекции на некоторую величину и наклонена к продольной оси сверла (рис. 6.5, в).
При цилиндрической заточке (рис. 6.5, г) задние поверхности режущей части сверла представляют собой участки цилиндрических поверхностей, оси которых смещены относительно оси сверла и наклонены в продольной оси под некоторым углом. Метод находит ограниченное применение.
При винтовой заточке (рис. 6.5, д) задняя грань сверла представляет собой часть развертывающейся винтовой поверхности. Винтовая заточка обладает рядом преимуществ перед методом конической заточки. В частности, спад на задних винтовых поверхностях сверла более рационально распределяется по всей задней поверхности, в то время как при конической заточке этот спад неравномерный и на отдельных нерабочих участках недостаточный. Форма поперечной кромки при винтовой заточке более выпуклая, что способствует лучшему самоцентрированию сверла в работе.
Винтовая заточка более универсальна, чем коническая, так как этим способом можно затачивать различные виды инструмента — сверла, зенкеры, метчики. Осевые нагрузки на сверла с винтовыми задними поверхностями (так же как и для сверл с двухплоскостными поверхностями) меньше усилий, возникающих при работе инструмента, заточенного другими методами. Характер изменения задних углов в цилиндрических сечениях вдоль главных режущих кромок при различных формах задних поверхностей практически одинаков: задние углы увеличиваются от периферии к центру сверла. Углы на поперечной кромке меняются при этом значительно.
Длина поперечной режущей кромки сверла в значительной степени определяет осевую составляющую усилия резания (по некоторым исследованиям доля осевой составляющей силы резания может достигать 80%). Поэтому при подточке поперечной кромки кроме улучшения переднего угла стремятся уменьшить и ее длину. Подточку с целью уменьшения длины поперечной кромки необходимо производить и в процессе эксплуатации сверл — при их переточках. Длина поперечной кромки при подточках принимается равной 0, Id.
Вспомогательные задние поверхности сверла — его ленточки — имеют конусную (ад = 0) или затылованную (ал ф 0) формы на всем протяжении рабочей части. В зоне режущего участка (на расстоянии 1—2 мм) ленточки иногда подтачиваются с неко-
211
торым углом ал (ал = 10 + 12°) и уменьшением ширины до 0,1 — 0,3 мм. Централизованно сверла выпускаются как с подточкой поперечной кромки (перемычки), так и без нее; ленточки при этом не имеют подточки. Ленточки сверла служат для его направления во время работы. Мелкоразмерные сверла (диаметром до 0,6 мм) могут изготовляться без ленточек, а направление инструмента в этом случае будет обеспечиваться всей спинкой сверла. Ширина ленточек должна быть возможно меньшей для снижения трения о направляющую втулку и обрабатываемое отверстие, но вместе с тем и обеспечить достаточную прочность ленточек, чтобы не
и
0,8 OA
0,2 0,08
's.
>
12 4-8
16 31,5 63100 dtMM
3J5
0,8 0,4
\
12 4
16 31,5 6,3 100
Cf, MM
Рис. 6.6. Графики зависимости ширины ленточки /,у (а) и Диаметра сердцевины сверла К (б) от диаметра сверла d
вызывать поломок последних в процессе работы. Обычно сверла выпускаются с ленточкой, ширина которой в нормальном сечении принимается равной значениям, приведенным на рис. 6.6, а. Иногда ширину ленточки определяют из соотношения /,у =3 = (0,1 +0,5) Yd. Ленточки стандартных сверл, изготовленных из инструментальных сталей, на длине их рабочей части должны иметь равномерную обратную конусность (уменьшение диаметра, измеряемого по ленточкам, по направлению к хвостовику): для сверл мелкоразмерных — на всей длине рабочей части 0,01 мм (для d = 0,1+0,6 мм) или 0,005-^-0,015 мм (для d = 0,6^1,0 мм); для сверл по ГОСТ 886—77, ГОСТ 10902—77, ГОСТ 10903—77 и др. — 0,03—0,08 мм на 100 мм длины рабочей части (для d < < 10 мм); 0,04—0,1 мм (для d = 10+18 мм), 0,05—0,12 мм (для d > 18 мм). Сверла, оснащенные пластинками из твердого сплава, имеют обратную конусность на длине пластинки 0,03—0,05 мм (для d = 5 + 10 мм) или 0,05—0,08 мм (для d = 10+30 мм). Сверла цельнотвердосплавные имеют обратную конусность 0,1 — 0,2 мм на 100 мм длины. Расчетами распределения касательных напряжений от кручения и сжатия сверла во время его работы выявлено большое влияние на характер распределения напряжений на спинке сверла формы переходного участка от спинки
