Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Эмирджанов Р.Т. -> "Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов" -> 96

Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.

Эмирджанов Р.Т. Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов — Баку, 1956. — 420 c.
Скачать (прямая ссылка): osnovraschetneftrzavod1956.pdf
Предыдущая << 1 .. 90 91 92 93 94 95 < 96 > 97 98 99 100 101 102 .. 128 >> Следующая

J* _ _ ^ ___ .________ .__ _ _ о
Тж~-УДельныи вес жидкости при средней температуре участка испарения, кГ\м?\ d — внутренний диаметр труб, м\
ек—весовая степень отгона в конце участка испарения (т. е. на выходе из печи).
308
ъ

C=_JLo—-отношение среднего удельного веса паровой фазы
P
(кГ/м9) к давлению (кГ/м2). 1
Значение-можно найти из следующего выражения
С
где T11 и Тк—температуры кипения фракций, отгоняемых в
начале и в конце участка испарения, °К\
Mn и Мк—молекулярные веса этих фракций.
Иногда принимают, что Tn и Тк равны температурам (0K) сырья в начале и в конце участка испарения, a Mn и Мк подсчитывают по этим температурам при помощи, например, формулы Б. П. Воинова (I, 63).
По данным Я- Г. Соркина [55] для печей, нагревающих нефть и полумазут, C= 1/3500, а для печей, нагревающих ма-зут,-С=1/2000.
Если значение рпу подсчитанное по формуле Бакланова совпадает с предварительно принятым значением рх для точки Л начала испарения, то это показывает, что рх было выбрано правильно; в противном случае задаются другим значением рх и делают расчет заново.
Если точка X начала испарения оказывается не в последней по ходу сырья секции, а, Например, во второй или в первой секции, то расчет ведут по отдельным секциям, входящим e участок испарения, причем в секциях, куда сырье уже поступает в двухфазном состоянии, давление в начале секции иодсчитывается по другой, более сложной формуле Бакланова |38, 54]. Но так как при этом приходится увязывать между собой расчеты всех секций, входящих в участок испарения (с многократным применением метода попыток для определения искомых величин), этот путь практически неудобен. Поэтому предлагается другой, более простой метод: привести трубы всех секций участка испарения к одному диаметру, заменяя трубы любого диаметра эквивалентным числом труб какого-либо одного диаметра (см. ниже)..
8. Определяют потерю напора Д р на участке нагрева змеевика (т. е. в трубах от начала печи до точки X) по формуле Дарси—Вейсбаха)
др=Х-і-- ~ T = X -±- кГ/м* (X, 99)
d 2g d 2g~i
где w и т—средняя скорость (м/сек) и средний удельный вес
(кГ\мг) потока на участке нагрева;
ff
309
и—весовая скорость сырья, отнесенная к 1 м2 сечения змеевика (кГ(мг.сек); d и /—диаметр труб и приведенная длина участка нагрева, м;
X—коэффициент трения. Приведенная длина труб нагревательного участка
(X, 100)
где и—число труб участка нагрева.
Коэфициент трения X может быть найден по формулам гидравлики. Б. Д. Бакланов рекомендует для обычных условий значения X, приведенные в таблице 43.
Таблица 43
d, мм 63 76 89 101 127 152
1 0,035 0,034 0,033 0,032 0,031 0,030
Если в нагревательный участок входят секции труб с разными диаметрами труб, то потеря напора подсчитывается для каждой секции отдельно (по формуле (X, 99) и полученные значения суммируются, либо заменяют трубы разного диаметра эквивалентным числом труб какого-либо одного диаметра.
9. Абсолютное давление на входе в печь будет
P=Px+bp+H т, /сГ/м\
(X, 101)
где H
-высота печи от места входа да места выхода сырья, м; -[—средний удельный вес сырья в печи, кТ\м? Ниже приводится вывод формулы для замены при гидравлических расчетах труб одного диаметра эквивалентным числом труб другого диаметра. Обозначим:
Wi, пі и к—среднюю скорость, число труб и общую длину
трубопровода, диаметром d\\ wa, п2 и 4—то же, диаметром d%.
Если потери напора в обоих трубопроводах одинаковы, то
Л
2g
I
w:
Ч
(X, 102)
Если принять, что X1^X2, то
d
310
Так как при одинаковом объеме протекающих по трубопроводам потоков, отношение скоростей в этих трубопроводах обратно пропорционально квадратам диаметров, то получаем
(X, 103)
или, выражая длину трубопроводов через соответствующие числа труб,
Последнее уравнение позволяет выразить число труб пг диаметром d2 через эквивалентное число труб П\9 диаметром dv
Как указывалось выше, иногда возникает необходимость в определении теплонапряженности отдельных участков печного змеевика. Точных методов расчета пока не имеется. Метод ориентировочного расчета см. [39, 45J.
(X, 104)
г л л в л xi
ПЕРЕМЕЩЕНИЕ ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ
1. перемещение жидкостей лод влиянием разности
гидродинамических напоров,
Допустим, что имеются две емкости (резервуары) с одинаковой жидкостью, соединенные между собой трубопроводом диаметром d м* Уровни жидкости в емкостях и давления на
Фиг. 109
поверхности жидкости в них постоянны. Схема расположения емкостей и соответствующие обозначения показаны на фиг. 109.
Составим выражение для* определения направления движения потока жидкости и скорости ее в трубопроводе.
Проведем горизонтальную плоскость отсчета х—х, например, таким образом, чтобы она проходила через точку а, т. е. через центр сечения трубы при ее входе в емкость Б.
к
312
Гидродинамический напор в сечении 1—1
, E1=ZxH-^+-** м (XI, I)
то же для сечения //—//
T 2
Если сечения емкостей достаточно велики, то скорости жидкости W1 и W2 в них можно принять равными нулю и тогда разность гидродинамических напоров будет
Предыдущая << 1 .. 90 91 92 93 94 95 < 96 > 97 98 99 100 101 102 .. 128 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed