Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Эмирджанов Р.Т. -> "Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов" -> 94

Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.

Эмирджанов Р.Т. Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов — Баку, 1956. — 420 c.
Скачать (прямая ссылка): osnovraschetneftrzavod1956.pdf
Предыдущая << 1 .. 88 89 90 91 92 93 < 94 > 95 96 97 98 99 100 .. 128 >> Следующая

где ас, ал. г и ал.к—соответственно коэффициенты теплоотдачи
соприкосновением от дымовых газов, радиацией газов и радиацией кладки, ккал\м%. час. ° С Как показывают исследования [4] радиация от кладки незначительна (ал. к~2-г4 ' ккал/м*. час. °С) и увеличивает коэффициент теплопередачи в среднем на 10%. Поэтому уравнение (X, 87) можно переписать в следующем виде
«1=Ь1 (ас+ал.г) (X3 88)
Для определения ас можно применить соответствующие
формулы (IX, 30) и (IX, 31).
Так как в конвекционных камерах трубчатых печей пер-ные два ряда труб обычно получают довольно значительное
j -¦
і
' 1 . 1 .
і
ґ
t 1
303-
1
количество тепла радиацией от кладки и газового слоя, расположенных непосредственно над конвекционной камерой, то С В. Адельсон [38] рекомендует в формуле (IX, 30) в случае шахматного расположения труб не учитывать уменьшения коэффициента єт (см. табл. 33), а принимать для всех ,рядов труб одинаковое значение ?т=0,25о, что несколько -упростит расчеты.
Коэффициент теплоотдачи радиацией от газов ал.г зависит ¦ от средних температур газового потока (U) и стенки труб (twy, от концентрации трехатомных газов в дымовом газе и от толщины газового слоя.
В качестве средних температур, обычно, принимают средне-уюгарифмические температуры.
Величина ал.г определяется по формуле (IX, 59), а при приближенных расчетах по формуле (IX, 60).
Согласно имеющимся литературным данным [4], средние ,значения коэффициентов теплоотдачи в конвекционной секции •составляют (в ккал/м*. час. 0C)
ас=104-20; ал. Р= 8 4-13;
Полный коэффициент теплоотдачи со стороны дымовых щ-азов (CC1) в среднем составляет 20-^-35 ккал/м1. час. °С.
Средняя теплонапряженность q поверхности нагрева конвек-
Q
щионных труб, т. е. — на практике колеблется в пределах от
SOOO до 12С00 ккал\яь. час и выше.
Имея в виду уравнения (X, 84) и (X5 86), можем написать
q = Q± = KM^a1 At (X, 89)
Таким образом, эффективность использования конвекционных труб зависит от значений At и Ct1.
Повышения средней разности температур можно достигнуть, пои прочих равных условиях, за счет увеличения температуры
із дымовых газов, покидающих конвекционную камеру. Однако повышение этой температуры потребует увеличения поверх-4 ности воздухоподогревателя.
Принято считать целесообразным выпуск дымовых газов
лз конвекционной камеры с температурой U на 150 — 200° С выше температуры сырья, поступающего в конвекционную •секцию, что обеспечивает достаточно высокую среднюю разность температур между газами и сырьем и в то же время, требует не слишком громоздкого воздухоподогревателя. Конечно вопрос выбора оптимального значения температуры
/з для различных случаев требует конкретного изучения. >304
1
Факторы, способствующие повышению коэффициента теплоотдачи со стороны дымовых газов, можно установить, анализируя формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи (уравнения (IX, ЗО), (IX, 31) и (IX, 59).
Росту величины Gt1 способствуют в основном повышение средней температурых дымовых газов, и увеличение весовой скорости дымовых газов (н, кГ/м2. сек).
При прочих равных условиях весовая скорость дымовых газов будет тем больше, чем меньше свободное сечение для их прихода. При поперечном омывании пучка труб дымовыми газами свободное сечение (в наиболее узком месте) можно уменьшить, в основном, путем уменьшения числа труб в ряду или при одном и том же числе труб—путем уменьшения их диаметра и расстояния S1 между центрами в ряду. При продольном омывании пучка труб дымовыми газами свободное сечение можно уменьшить, например, сокращением числа труб н пучке за счет увеличения их длигіьі, а также уменьшением расстояния между центрами труб и диаметра последних.
Добиваясь повышения величины Ct1, следует вместе с тем помнить, что с увеличением весовой скорости дымового газа возрастает и потеря напора при прохождении дымового газа через конвекционную камеру.
Расчеты показывают, что значение Qt1 при шахматном расположении труб оказывается более высоким, чем при коридорном, поэтому на практике сырьевые трубы всегда располагают и шахматном порядке.
і і
і
10. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЗМЕЕВИКА ПЕЧИ
Существенными вопросами расчета трубчатых печей являются выбор числа параллельных потоков сырья в печи и подсчет давления на входе сырья в печь. Очевидно, что оба эти* вопроса должны быть увязаны между собою, так как с увеличением числа параллельных -потоков резко падает давление на входе сырья в печь. Это уменьшение давления, как известно, происходит, во-первых, в результате снижения скорости потока, во-вторых, в результате уменьшения пути, проходимого каждым потоком. Так, если, например, вместо одного потока предусмотреть в печи два потока, то длина пути и скорость потоков уменьшатся, примерно, в 2 раза.
Если учесть, что гидравлические потери приблизительно пропорциональны квадрату скорости и прямо пропорциональны пути, то в данном случае общая потеря напора уменьшится приблизительно в 8 раз. Соответственно сократится расход жергии на прокачку сырья через змеевик печи.
Предыдущая << 1 .. 88 89 90 91 92 93 < 94 > 95 96 97 98 99 100 .. 128 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed