Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Эмирджанов Р.Т. -> "Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов" -> 92

Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.

Эмирджанов Р.Т. Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов — Баку, 1956. — 420 c.
Скачать (прямая ссылка): osnovraschetneftrzavod1956.pdf
Предыдущая << 1 .. 86 87 88 89 90 91 < 92 > 93 94 95 96 97 98 .. 128 >> Следующая

Qp = В (qm - ?tP) (X, 58)
Н. И. Белоконь представляет уравнение (X, 56) теплового баланса топки в несколько ином виде, а именно
' Qh 7It = В* G Срш (^p -4) + Qp, (X, 59)
где т|т—к. п. д. топки, определяемый по уравнению
t]1 = Qh-(<7i+<72) . . (Х) 60).
Qh
293
I
G—вес продуктов горения 1 кГ топлива, кГ\кГ (топл.); с9т—средняя изобарная теплоемкость дымового газа при температуре на перевале, ккал\кГ °С;
?р—температура дымового газа на перевале, 0C;
t0—приведенная температура исходной системы, 0C
*o=*Q 7?— > (X, 61)
где Zq-температура калориметрирования, 0C;
Ai-избыточное теплосодержание исходной системы (отнесенное к 1 кГ -топлива) над температурным уровнем калориметрирования топлива, ккал\кГ (топл.).
Остальные обозначения даны выше.
Решая совместно уравнения (X, 53), (X, 54) и (X, 59) и вводя обозначения
?Gcpm+ac Ярк Ю C8 Hs \ І Гмакс-Д9 \i BGcpm + acHm [ 1000
(X, 62)
(X, 63)
T 1p
(X, 64)
можно получить уравнение, связывающее значения X и ?s
*Й + Р, = 1. (X, 65)
Для удобства расчетов, последнее уравнение решается относительно %
1 (X, 66)
0,25-Ь-ш / 0,1875 +К0,141 + X
В уравнениях (X, 62)-(Х, 66):
^макс~~максимальная температура горения, определенная по
средней теплоемкости дымового газа при температуре над перевалом, 0A":
Дб—можно назвать температурной поправкой теплопередачи, характеризующей превышение теплопередачи конвекцией над обратным излучением экрана (если ДО положительно) или наоборот (если Д6<0);
X—называется аргументом излучения;
?s —называется характеристикой излучения. Остальные обозначения прежние.
Значения максимальной температуры (?мвкс) и произведения
(Осрт) можно определить если при помощи графика i—t по температуре найдено значение qtp
Gcpm = — > ккалГС-кГ(топл.) (X, 67)
У
^м.кс = 7?^-, °С (X, 68)
uCpm
Считая, что экран сплошной, т. е. что расстояния между центрами' труб равно наружному диаметру трубы, Н. И. Бе-локонь составляет уравнение теплового баланса для этого экрана. Решая совместно уравнение теплового баланса экрана с уравнением (X, 53), Н. И. Белоконь выводит следующее конечное выражение, дающее зависимость между Hs и Нл
Н'=-,"~ С8" (X, 69).
где 9(Г)—функция, зависящая от распределения темпе-
ратур в топке и равная, примерно, 0,8СМ-0,85; ev, sH и єр—соответственно приведенная степень черноты
среды (продукты горения и факел), поверхности экрана и обмуровки печи; F— неэкранированная поверхность обмуровки печи, м2;
Нл—эффективная лучевоспринимающая поверхность (проекция сплошного экрана)
^ ¦ ¦ ¦ ' ' Iі
f
?--\_______,
1 j Sv • 1 ,¦V <х> 70>
1—Sv єн-р
р—угловой коэффициент прямого взаимного излучения поверхностей Нл и F. Величину р можно приближенно найти в зависимости от
соотношения
F
Ял
Если 0< — <2, то р
F . Hn ї
л
- Я - > (X, 71)
F
если —>2,5,тор
* 1J
4 і Ґ
I
295
і
Степени черноты экрана и кладка могут быть приняты
і*
sH = sF = 0,9.
L
\
Степень черноты среды можно определить в зависимости от коэффициента избытка воздуха по приближенному уравнению
2
(X, 72)
:+2,15 а
Зависимость между эффективной лучевоспринимающей поверхностью Нл и фактической поверхностью нагрева Нрк радиантных труб устанавливается следующим образом.
По формулам (X, 2) и (X, 3) определяется величина экранированной поверхности кладки H1 (для однорядного экрана) или Н% (для двухрядного экрана). Тогда поверхность нагрева радиантных труб Нрк будет определена по уравнениям:
для однорядного экрана
H — - Hl
i/n„ - *ь ¦-------—
р (0/4)
(X, 73)
для двухрядного экрана
Ярк =я
(X, 74)
г
где «—-3,14;
Q-расстояние между центрами труб в ряду;
dH—наружный диаметр труб.
Расчет по Н. И. Белоконю можно производить в следующем порядке:?)
1. Задаются желательными значениями температуры на перевале tp и степени экранирования ф.
Под степенью экранирования здесь понимается следующее отношение
Н
(X, 75)
2. Задаются предполагаемым значением эквивалентной абсолютно-черной поверхности Hs.
3. По формуле (X, 69) находят величину эффективной лучевоспринимающей поверхности Нл.
4. В зависимости от принятого числа рядов экрана и расстояния между центрами труб по графику определяют фактор формы экрана (K1 или Rt); по формуле (X, 73) или (X, 74) находят поверхность радиантных труб Нрк.
5. Далее проверяется правильность принятого значения H^.
296
Для этого подсчитывают значения o10 Лб, X я ?s соответственно по формулам (X, 55), (X, 62), (X, 63) и (X, 66).
Из уравнения (X, 64) находят
^p-Ps (Тшкс- Ao)-273. (X, 76>
Если значение tv, полученное по уравнению (X, 76), совпадает со значением tp9 принятым вначале расчета (см. п. 1), то*
tp°C
Фиг. 102. Зависимость между температурой дымовых газов на перевале tpt максимальной температурой горения ^макс и параметром q$=QmlH$ при постоянной
температуре экрана 8=2СО° С
'- ¦ ¦ і
величина H9 была выбрана правильно; в противном случае* следует задаться другим значением H8 и проделать новый? расчет, начиная с п. 3. .
6. Определяют полноетепло Qp, полученное радиантнымш трубами по формуле (X, 58).
Предыдущая << 1 .. 86 87 88 89 90 91 < 92 > 93 94 95 96 97 98 .. 128 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed