Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Эмирджанов Р.Т. -> "Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов" -> 83

Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.

Эмирджанов Р.Т. Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов — Баку, 1956. — 420 c.
Скачать (прямая ссылка): osnovraschetneftrzavod1956.pdf
Предыдущая << 1 .. 77 78 79 80 81 82 < 83 > 84 85 86 87 88 89 .. 128 >> Следующая

ясняется тем, что теплопередача радиацией в соответствии с уравнением Стефана-Больцмана пропорциональна разности четвертых степеней абсолютных температур, а теплопередача конвекцией—пропорциональна разности первых степеней температур. Поэтому снижение температуры дымовых газов в печи более резко сказывается на теплопередаче радиацией.
Из сказанного можно сделать вывод, что при прочих равных условиях с увеличением размеров радиантной поверхности
268
(что соответствует понижению температуры tp) общая поверхность H113 печного змеевика, включающая радиантную и кон-секционную секции, сначала уменьшается, а затем возрастает, і, е. кривая Hn3=f (tp) проходит через минимум, соответ-
* гвующий некоторой температуре tu. Фактическое значение tp глодует принять возможно ближе к температуре tM.
Влияние конструкции экранов на эффективность теплопередачи. Экраны могут состоять из нескольких рядов. На практике применяются только одно-и двухрядные экраны. Рас-
• гонние между центрами труб (S) может быть различным. Обычно, величина 5 составляет (1,65—2,0) dH9 где ^„—наружный диаметр труб.
Расстояние между центрами труб должно приниматься в соответствии с размерами печных двойников (ретурбендов), игаиускаемых промышленностью.
Данные о печных двойниках см., например [44].
Рассмотрим вопрос о влиянии расстояния между центрами іруб на эффективность работы экрана.
Примем за единицу количество тепла, полученное за счет рмдиации однорядным сплошным экраном {т. е. экраном, у которого S—dH), занимающим какую-то площадь кладки топочной кпмеры. Если на такой же площади кладки расположить однорядный экран, у которого 5>rfH, то последний получит некоторое количество тепла К\, которое будет меньше единицы. С увеличением расстояния между трубами, т. е. с увеличением
отношения — значение Kx будет уменьшаться. ¦
Если на той же площади кладки расположить двухрядный
экран, у которого S>rfH, то тепло K^ полученное этим экраном, будет меньше единицы, но при одинаковых значениях
двухрядный экран получит тепла несколько больше, чем
однорядный, т. е. #1</<2<1,0.
По существу величины Rx и K2 являются угловыми коэффициентами или факторами формы экрана (/Ci—для однорядного экрана, K2—для двухрядного экрана).
На фиг. 97 представлен график зависимости Ki и K2 от отношения — . График вычислен в предположении, что экраны
ны расположены параллельно излучающей поверхности и с использованием закона Ламберта. Следовательно, график дает только приближенную характеристику явлений теплопередачи и топке.
На этой же фигуре пунктирными линиями показаны: /Св— полное тепло, полученное верхним рядом двухрядного экрана
St
і
269
L
Фиг. 97. Зависимость фактора формы однорядного—Ki (нижняя сплошная кривая) и двухрядного—К% (верхняя сплошная кривая) экранов от
расстояния S между центрами труб
Дрн—прямая радиация от излучающей поверхности к нижнему ряду , труб (т. е. а. см. поясняющую схему в верхнем углу фигуры)
Крв— прямая радиация от излучающей поверхности к верхнему ряду
труб двухрядного экрана .(т. е. Ь)
Ka — полное тепло, получаемое нижним рядом (сумма прямой и отраженной радиации, т. е. а~\-с)
Kb — полное тепло, получаемое верхним рядом (сумма прямой и отраженной радиации т. е. b~{-d) du — наружный- диаметр труб
270
(сумма прямой и отраженной радиации, т. е. b-j-d, см. схему в верхнем углу фиг. 97); /C11-полное тепло, полученное нижним рядом (прямая и отраженная радиация, т. е. а-^-с); Л"рв — тепло, полученное верхним рядом только за счет прямой радиации от излучающей поверхности (т. е. Ь)\ Кдн—тепло, полученное нижним рядом только за счет прямой рациации от излучающей поверхности (т. е. а).
Как видно из фиг. 97, при —=2 имеем: ^=0,88; ЛГ2=0,98;
d
H
/Сн=0,68; /Св=0,30, т. е. при одинаковой площади экранированной кладки однорядный экран получит 88%, а двухрядный экран—98% от того тепла, которое поглотилось бы в случае сплошного экрана, причем нижний ряд двухрядного экрана получает 68 %, а верхний ряд- 30%- от тепла, получаемого сплошным экраном. Таким образом
К 0 98
получит тепла в = -±—: =1,115 раза, т. е. на 11,5% больше,
шухрядный экран
0,88
чем однорядный, расположенный на одинаковой площади кладки, в то время, как число труб в двухрядном экране больше, чем в однорядном в 2 раза.
Иначе говоря, при переходе рядному количество труб, т. е. чится на 100%, в то время как возрастает лишь на 11,5%, что целесообразность такого мероприятия.
Поэтому в настоящее время строят печи тельно с однорядными экранами.
Переход от однорядного к двухрядному экрану может быть рекомендован лишь в исключительных случаях, например, когда желают повысить производительность существующей установки, но этому препятствует только низкая тепловая производительность печи. В данном случае установка дополнительных экранов, а также переход от однорядного к двухрядному экрану позволят решить эту задачу без постройки новой, более мошной печи.
Двухрядный экран иногда применяют также в случаях, когда характер проводимого технологического процесса требует низких значений теплонапряженностей экранной поверхности. В двухрядном экране теплонапряженность верхнего ряда в Кв 0,68 0 07
Предыдущая << 1 .. 77 78 79 80 81 82 < 83 > 84 85 86 87 88 89 .. 128 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed