Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.
Скачать (прямая ссылка):
Но, как видно из формулы (XI, 33) при прочих равных условиях напор зависит от гидравлических потерь в линии. Следовательно для увеличения напора от 18 до 24 м вод. ст. необходимо в линию ввести добавочное сопротивление, равное 24—18=6 м вод. ст., например, путем прикрытия задвижки на выкидной линии насоса.
На каких показателях отразится указанное мероприятие?
По кривым Л/-==/ (V) можно видеть, что при К=20 л\сек при рабочем колесе D= 136 мм, потребляемая мощность насоса будет равна 7V"=4,5 квт> тогда как при нормальном колесе (D =148 мм) имеем N^tQ кет, т. е. & последнем случае суточный расход энергии на работу насоса увеличивается на величину ?=(6—4,5). 24=36 квт-ч.
Данный пример показывает, что невыгодно применять центробежный насос с большим запасом напора.
Пример 17. Насос 4К-18 с нормальным рабочим колесом D=148 мм при напоре Н=20 м вод. ст. имеет подачу 26 л/сек.
Допустим, что в результате загрязнения линии или по иным причинам, например,//, преодолеваемый насосом, увеличился и достиг значения //=25м вод. ст. Как это отразится на работе насоса?
Решение. При помощи характеристики данного насоса (фиг. 113)
находим, что при //==25 м подача V= 18 л/сек, т. е. подача насоса уменьшается.
Пример 18. Какова должна быть геометрическая высота всасывания» если потребуется производить перекачку К=26 л/сек бензина при температуре /=30° С при помощи центробежного насоса, имеющего характеристики, приведенные на фиг. 113
При температуре ?-=30° С удельный вес бензина =775 кГ/м3, давление насыщенных паров /»1=330 мм рт. ст.=4490 кГім2.
Давление над уровнем продукта в емкости, откуда забирается бензин рх=760 мм рт. ст.== 10330 кГ\м*.
Диаметр входного патрубка насоса ^=IOO мм.
Гидравлические потери во всасывающем трубопроводе ( ЦЛі) принять
равным 1;5 м столба перекачивемого бензина. Эти потери зависят от длины и диаметра всасывающего трубопровода и местных сопротивлений в нем (подсчет гидравлических потерь, см. главу III).
Решение. Скорость потока во входном патрубке насоса По фиг. ИЗ для V=26 л/сек находим //?°?=5 м вод. ст.
334
Учитывая возможные колебания в подаче, примем м вод. ст.*
имеем
ctb^
лчю-О iqoo^ 10333-00-4)'ооо,^q7 м
P1-Pt 10333 — 4490
"¦Г 725 ^9'43-"-
Тогда, в соответствии с выражением (XI, 29) можем написать(Я^)дей
<!5,97 м столба бензина.
Максимально допускаемая геометрическая высота всасывания найдется, из уравнения (XI, 27)
Лїїї-(лїїг) . -(^U s At )=5.97-(^-+ !.б)* 3.9*
\ /действ \ j / \2-9,81 /
Таким образом максимальная допустимая высота превышения оси насоса над уровнем бензина в емкости составляет 3,9 м.
На практике центробежный насос обычно устанавливается ниже уровня бензина в емкости, т. е. обеспечивается некоторый подпор с целью облегчения заполнения насоса жидкостью при запуске насоса.
7. ПОДБОР ПОРШНЕВЫХ НАСОСОВ
Основные показатели работы. В отличие от центробежных насосов в поршневых насосах при увеличении давления нагне*-тания H подача V практически почти не меняется (незначительно уменьшается). Поршневые насосы являются относительно тихоходными.
Широкое распространение на нефтеперерабатывающих заводах получили паровые прямодейстеующие насосы, несмотря на их сравнительную неэкономичность. Расход пара в этих насосах составляет 30—60 кГічас на 1 л. с, тогда как в
насосах с приводом от паровой машины с расширением и конденсацией пара расход достигает всего 9 — 11 кГ/л. с. час. Однако, применение прямодействующих насосов оказывается удобным в случаях сравнительно небольших производительно-стей—от 0,5 до 30—60 м3 j час и особенно, если отработавший, „мятый" пар может быть подан в ректификационные колонны, кипятильники и т. д., где при отсутствии мятого пара все равно пришлось бы затрачивать свежий пар.
Прямодействующие поршневые насосы применяются в тех случаях, когда необходимо обеспечить абсолютную надежность в работе с учетом требований пожарной безопасности (т. е. в качестве загрузочных печных насосов, для откачки дистил-латов, получаемых при ректификации и т. д.).
Прямодействующие поршневые насосы оказываются незаменимыми для перекачки вязких, легко застывающих нефтепродуктов при переменной температуре, так- как при повышении вязкости перекачиваемой жидкости прямодействующий
335
насос автоматически уменьшает число ходов и снижает подачу, значительно увеличивает давление, что способствует проталкиванию застывшего продукта.
Очень удобным при необходимости всасывания нефтепродуктов с легко летучими компонентами или жидких газов оказываются сравнительно тихоходные прямодействующие одноцилиндровые паровые насосы с длинным ходом поршня.
Рассмотрим отдельные показатели работы поршневых насосов.
1. Подйча. Подача (производительность) прошневого насоса одинарного действия и дифференциального, считая на один цилиндр, определяется по формуле
V^1J1. f'S'n-, л\сек, (XI, 39)
60-1000
то же для насоса двойного действия
V=T1x S2F~f)Sn ; Л}Сек (XI, 40)
60-1000
где F— площадь поршня или плунжера, смг\
/—площадь сечения штока, см2; f S—ход поршня, см\
