Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Эмирджанов Р.Т. -> "Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов" -> 100

Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.

Эмирджанов Р.Т. Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов — Баку, 1956. — 420 c.
Скачать (прямая ссылка): osnovraschetneftrzavod1956.pdf
Предыдущая << 1 .. 94 95 96 97 98 99 < 100 > 101 102 103 104 105 106 .. 128 >> Следующая

Кроме того, в случае центробежных насосов это значение
HbIk отвечает нормальному числу оборотов, принятому для данного насоса.
При работе центробежного насоса с уменьшенным числом оборотов (^1) по сравнению с нормальным числом (п) новое значение допустимой вакуумметрической высоты может быть подсчитано по формуле
где Нвак и (Нвак)г—в метрах столба холодной воды.
Если требуется перекачивать" любую жидкость и при любых значениях t Hp1, то действительная допускаемая вакуумметри-ческая высота может быть подсчитана по формуле
(XI, 27)
(XI, 28):
A-(IO -Ж) 1000
Tt
действ
Tt
(XI, 29>
322
где (Явак)действ —выражено в метрах столба перекачиваемой
жидкости при ее температуре t\
•Пвак~в метрах столба холодной воды;
/^—давление над уровнем жидкости в емкости,
откуда она забирается насосом, кГ/м2; Pt—давление насыщенных паров перекачиваемой
жидкости при ее температуре, кГ\м1\ ft—удельный вес перекачиваемой жидкости при ее температуре, кГ/м3. Учитывая возможные колебания подачи при работе насоса.
рекомендуется уменьшить значения НЦ", приводимые в каталогах, на 0,5 м.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ
ДЛЯ ПОДБОРА НАСОСА ^
Полный напор (H). Производительность насоса обычно бывает известной, так как она равна расходу жидкости, перекачиваемой по трубопроводу. Напор И, преодолеваемый насосом, можно подсчитать, если известна схема перекачки продукта. Пусть, например, дается схема перекачки, показанная на фиг. 111. Проводим произвольную горизонтальную плоскость сравнения х- х. Составляем уравнение Бернулли для сечения 1—1 (проходящего по уровню жидкости в резервуаре А) и поперечного сечения трубопровода у приема насоса (сечение, проходящее через точку П)
*,+ * + ^ = *n+^ + ^+*U, м, (XI, 30)
где 2Г|, P1 и ^—соответственно высота (м), давление (кГ/м*)
и скорость (м[сек) в сечении /—/; 2П, Pn и ^n-TO же для сечения /7;
7—удельный вес жидкости при температуре перекачки, кПм?\
і
г
п
2а,
і
-сумма гидравлических потерь от трения и
местных сопротивлений в приемном трубопроводе (т. е. на участке от сечения /—/ до сечения /7), в метрах столба перекачиваемой жидкости.
Тогда, имея в виду уравнение (XI, 12), находим, что гидродинамический напор в точке П равен
Яп-гп+^ + Е5 = Г1+^ + ^ - Ї Км (XI, 31)
323
Аналогично, составляя уравнение Бернулли для сечений В и II—II и имея в виду уравнение (XI, 13), находим значение гидродинамического напора в точке
Я. = гв + ^ + - z,+ 5i + + 2 A1 ж, (XI, 32)
T 2g T 2g
2
где S Ai — сумма гидравлических потерь в выкидном трубо-
проводе (т. е, на участке от Лдо II—II) в метрах столба перекачиваемой жидкости. В большинстве случаев
2
W
в формулах (XI, 31) и (XI, 32) значениями и
2g 2g
можно пренебречь. Полный напор /У, который должен преодолеть насос
Я= H9-H^ (Z2-Z1) + P^Pl + «i=«L + І hl iM. (Xl1 33)
2 n 2 -
где S == 2 Ai + S A., л.
1 1 в
(XI1 34)
Учитывая возможные изменения уровней и давлений в резервуарах, для гарантии перекачки напор насоса следует подсчитывать по формуле (XI, 33), подставляя в нее наименьшие значения величины Z1 и P1 и наибольшие значения величин zt и ръ которые могут иметь место в процессе перекачки.
Для определения величины H необходимо иметь значения скоростей Wn и W3 потоков в приемном и выкидном трубопроводах, а также величины потерь напора в этих трубопроводах.
Обычно значениями Wn и wa задаются, после чего" по
^^^^
заданному расходу V м3/сек нетрудно подсчитать диаметры трубопроводов, а следовательно, и соответствующие величины гидравлических потерь. Сечения трубопроводов определяются по формулам расхода
— ,ж2; шв=^, м\ (XI, 35)
Wn W3
Гидравлические потери подсчитываются так, как показано выше (см. главу III).
Далее, по формуле (XI, 33), определяется величина Н. Давление на выкиде насоса (рв). Из уравнения (XI, 32) ножем найти выражение для определения рп
2
2 2
^ = ^ + (z2-zB) + 2*tf ^Z^JL,M. (XI, 36)
її в
324
Сравнивая уравнения (XI, 36), и (XI, 33), можно придти к выводу, что при высоком значении /?2, но при малом значении
разности (р2—Pi) величина — (м) может оказаться значитель-
T
по большей, чем напор H (м). Так как насос обычно подбирается по величине Н, то в случаях, когда — значительно
T
больше И, величина — может оказаться опасной для проч-
1
ности насоса или для работы сальников, которые обычно рас-> считаны на давление pBt удовлетворяющее условию
^ м. (XI, 37)
T
5. ВЫБОР ТИПА НАСОСА
Так как ни один из нефтезаводских процессов нельзя представить без наличия определенного, иногда значительного числа насосов, существенным является вопрос рационального подбора последних.
Правильный выбор марки насоса является необходимым условием не только для обеспечения нормального технологического режима установки, но и для сокращения расхода энергии.
В первую очередь приходится решать вопрос о типах насосов, устанавливаемых на тех или иных узлах нефтезаводской установки, а затем уже решать вопрос об определении основных параметров каждого насоса, с тем, чтобы в соответствии с угими параметрами подобрать по каталогам соответствующий насос. Если на установке приходится иметь дело с перекачкой газообразных продуктов (углеводороды, воздух, дымовой газ), то аналогично решается вопрос и в отношении подбора компрессоров или вентиляторов.
Предыдущая << 1 .. 94 95 96 97 98 99 < 100 > 101 102 103 104 105 106 .. 128 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed