Уборочные сельскохозяйственные машины - Долгов И.А.
ISBN 5-7890-0268-4
Скачать (прямая ссылка):
5 =/ = 2^=76,2 мм. В аппаратах среднего и низкого резания в "виду более частой расстановки пальцев получается более низкий и равномерный срез растений. Поэтому эти режушие аппараты применяются на косилках для скашивания естественных тонкостебельных трав
1.2.1.1.1. Основные размеры сегмента и вкладыша К основным размерам сегмента и вкладыша (рис.10) относятся: ОС и а1 - углы наклона режущих кромок сегмента и вкладыша;
а и я, - ширина задней части сегмента и вкладыша; в и б'| - ширина передней части сегмента и вкладыша; А[ - высота режущей кромки сегмента; У и У\ ' углы заточки сегмента и вкладыша. Величина углов наклона режущих кромок сегмента и вкладыша влияет на сопротивление резанию, которое уменьшается с увеличением
21
углов а и а,. Однако с увеличением угла а+а\ (рис. 11) мо наступит!, явление выскальзывания стебля из раствора режущей пары. ¦Определим предельное значение суммы углов а + «,, при которо
начнётся выскальзывание стебля.
Составим уравнения проекций сил, действующих на стебель момент резания, на оси координат
/V cosa - N. cOsa, + F sin а - F. s'ma. =0
(і
/V -sirm + /V, sina, - F cosa + F{ cosa, =0)
где /V и /V, - реакции на режущих кромках сегмента и вкладыш. F и F] - силы трения стеблей о кромки режущих шементов. Имеем в виду, что
F = N t«<p и Ft=Nrtgpr
іде ір и щ- углы трения.
Тогда после соответствующих преобразований уравнения (1 примут вид
cos{a-<p)_N cosfo - у,) COS(fl cos#>,
sin (а, - у?,)
^sinfr-y)
со5<0 со5<0,
Делим почленно второе уравнение системы (2) на первое Тогда
- <р) = -#(«, - 1рх), или а-ч> = -а. + И окончательно
а + а, =<р + <р,-
Предельное з'начение угла а + а. - <р <рг ПРМ котором нач|
наегся выскальзывание стебля, называется углом шщемления
Значение углов защемления для различных степных трав пр ведены в табл. 1.
С
-її
Таблица )%, град.
Тр<твы Сегмент гладкий, вкладыш острый Сегмент и вкладыш гладкие
Острые Сегмент тупой. ¦ вкладыш острый Осі рые Сегмент осгрый. вкладыш гуноіі Сегмент тупой, вкладыш острый Tv-ш.іс
Люцерна 72 67 50 50 35 25
Ковыль 75 65 45 45 30 22
Типец 75 65 45 45 25 22
Мышеи 72 65 5(1 47 35 25
Шелковица 70 65 50 50 35 25
Чай 75 65 50 45 ¦ 35 25
Полынь 72 65 50 50 35 25
Углы наклона режущих кромок сегмента и вкладыша для косилок приняты соответственно:
= 28'40' и а,=7°40'.
а
Высота Л[ режущей кромки сегмента определяется из условия
= к А,
где А перемещение машины за один ход ножа (подача); *=0,7... 0,9 - коэффициент. Подача райна
где V
м - поступательная скорость машины; я - число оборотов вала привода режущего аппарата (число двойных ходов ножа). Например, при Ум=1,5 м/с, я=760 об/мин, А=0,9 получаем 30-1,5 1000
я, = 0,9 • -
760
5 4.«.и.
Высота принимается
Ь, =й| + Змм.
Ширина передней .части сегментов не лимитирована и может быть принята в пределах «=9...16.»ш для гладких сегментов и с~0...\3мм для сегментов с верхней насечкой. При установлении этого размера учитывается запас на заточку.
23
Ширина передней части вкладыша принимается обычно
Ширина задней части сегмента определяется
а - 2Л, • tga + в ¦ Ширина задней части вкладыша
«I =2^, '/?«| +«,.
Высота ? сегмента определяется из условия его крепления спинке ножа с помощью заклёпок.
Угол заточки влияет на необходимую мощность при резании уменьшением угла заточки уменьшается необходимая мощность улучшается качество среза. Однако тонкие лезвия быстрее затупляют В сегментах углы заточки изменяются в пределах у = 18"...23". У1*1
заточки вкладышей приняты по ГОСТ у{ = 45" и 60"
Для увеличения угла защемления при кошении сеяных трав стеблями диаметром 2...4мм применяются насечённые сегменты.
1.2.1.1.2. Кинематика ножа и скорость резания
Наиболее широкое распространение в качестве приводного ханизма режущего аппарата получил кривошипно-ползунный мсхани В различных конструкциях косилок и жаток для привода ножа приме
ется шарнирный четыр
звенник, качающаяся В1 ка, механизм качающей шайбы и др. Выражен для перемещений, ско~ стей и ускорений но приводимого в движем
этими механизмами, 1'нс. 12. Схема механизма привода вольно сложны. ПозтіІ
режущего аппарата тя дальнейшего анал!
с достаточной для праі тики точностью можно рассматривать кинематику ножа, приводимо кривошипно-ползунным механизмом.
Так. как у кривошипно-ползунного механизма для привода режуи го аппарата длина шатуна / во много раз превышает величину ради; кривошипа г , т.е. / »л то с достаточной степенью точности
24
можем
па основании схемы, представленной на рис.12, записать еле-
vioiuHe уравнения для перемещения, скорости и ускорения ножа: .V = — (і - cosrttf);
V - -to- sin ліг:
а = — - to' ¦ cosftrf. э
(4)
'Здесь .V полный ход ножа; to — угловая скорость кривошипа; /- время.
Выразим скорость и ускорение ножа в функции перемещения, чля этого из первого уравнения системы (4) выразим
2л
COSIW/ = 1---.
Г ~ >- 2 л" ¦
sin tot - \'\ cos2 rot - /і - I 1 - — I ¦ \ S '
І О [Дії
V = -to-2
S
S ¦ to.
