Уборочные сельскохозяйственные машины - Долгов И.А.
ISBN 5-7890-0268-4
Скачать (прямая ссылка):
•< ,;„u Р„ может быть определён как координата центра тяжести
щей СИЛЫ « л,
Я
1Пюры давления иа дуге --а„.
I а ¦ I г —-г—------— •• da +
„ хМ + г' + 2А ¦ г ¦ sma
"я_________
«да д,,„
„ V/42 + '': +- 2.-1 - r • sin«
я
+ \al г- ч ¦ <p\a^)da
«.,» V/l + r*+2/4 • r-sina
(206)
2r, r + A- sin a I \ ,
V/4 + r~ + 2/4 г • sum Правая часть уравнения (205) состоит из двух интегралов. Пер-ВЫи интеграл при функциональной зависимости <p{fl) не может быть представлен в конечном виде Поэтому для ею решения необходимо применять численный метод. Второй интеграл может быть выражен с помощью комбинации эллиптических интегралов первого и второго Рода. Для этод цепи Прео5ра3уем подынтегральную функцию, умножив Дитель и знаменатель на 2А '¦ г и прибавив и отняв от её числителя Ся г Очевидно, что от этой операции значение функции не изменит-ведём следующие обозначения:
I7S
я, = А2 + г2; Л, = 2А ¦ г; В =-~; С = 1 ¦ г ¦ ср{р.п
Тогда
г + А-я'кю
у1а2+г2+2А-
с > А, Д + А( этаг + я, -я, а с л| • д -»1 2г А, • ^я, + А, • эта
(1а я. +71
„„V"! ¦'-вгыпо
С > ,--
н— ]л/я, + Л, • ьмп а • йа.
Введём следующую полсгановку я1по1 = I — 2бг .г - новое переменное. Тогда « = агсят(| - 2я1п1 х\ и //а = -2,1, Изменим соответственно п пределы шпегрпрования, имеяв
ду. что
ЛГ = аГСБП!
/1 - 5111«
При а = а„р х„р=агсып.
Следовательно,
Ь, В-о.
I - а'та
при а~-л\Щ
Г = -2С
^_______ i
/7-4111« || _ .
гони,, >
« у а
(1х +ь,
I, 2/;, ..... \ - Л>
¦ 51П~ ДГ - (Щ
+ —-1 \ .ъ\п2хйх.
р\
Переходя к прежним обозначениям, получим
+г <р(а«Р)- Е\х*р*)-1 (А - Ля*?*)- Г\хпР*)=)
= [Л• Е(Хяр;к)-(я - 2г). Г(хп/,;А)1
где ?(л 'А)— неполный эллиптический интеграл второго рода;
уф^. — неполный эллиптический интеграл первого рода.
Момент, который необходимо приложить к ролику для его врашения вокруг оси ои а это видно из рис.94, будет следующим
где II/ -угол между радиусами ролика и кольца, проведёнными из
точки приложения равнодействующей Рц.
Имея в виду формулу (204), можно выражение момента написать следующим образом
М = *УЛ-'-С08«,(>,, (гот)
. ^А2 + г2 + 2А-г 5\пацт
Мощность, потребная для вращения водила с г роликами, может быть вычислена по формуле
N =-— • — кили. (208)
974,5 г
рДе«„-числооборотов водила в минуту.
Так как п„ от заданной производительности прессующего устройства (?, радиуса наружного кольца К. ширины прессовальных камер • начальной толщины подаваемого слоя Л,„ начальной плотности "Рессуемой массы т/п и количества прессующих роликов г, т.е.
10" С
мы " 12/т - ЛГ- / А„ -у0 -г
МОЖем выражение (208) переписать по-другому:
177
7V = 2723-
M Q
r I h
кВт.
Пример. Определить число оборотов водила кольцевого в».
- 1есл1
ння процесса при следующих исходных данных.
тирующего рабочего органа и мощность, необходимую для осуще ння процесса при следующих исходных данных.
Производительность пресса Q = l/n/ч. Прессуемый Mi люцерна влажностью 20...24%. Коэффициент трения роликов 0 маемый материал / =0,7. Начальная плотность брикетируемого |щ риала уп =100кг/л13. Конечная плотность материала после ьиущ камер ук = 700кг/м3. Радиус кольца R = 0,25.м. Радиус роликов г
0.\м. Количество роликов г = 2. Размеры прессовальных камер; ШЧк / = 0,05jh; высота А = 0,05л.
пределяем м ксимал i до оторой hj
ходимо доводить материал, чтобы получить заданную конечную п* ность ук - 700кг/м3. Для этого воспользуемся зависимостью (152)
У к = «0 • У 0 + д.- ' У max + «, ' ' (/max ~ У Л
¦ Для того чтобы из этого выражения можно было опредьи /max' предварительно необходимо определить время выдержки №
риала в камерах
Утъ\
7,2-3,14 0,25 0,05-0,05
у =14131(Г3у
/max ,^i,-> 1 и /т
После подстановки в выражение (152) соответствующих «и* фициентов из табл. 3 и преобразований получаем квадратное уравнен»
у1щх+ 7,788 \03г,шх -ЮЗ.83-105 = 0. Решение этого уравнения даёг у = 1160кг/м3 Определяем начальный угол
к
л
arctgf =90" -35° =55°.
слоя
На основании выражения (202) определяем начальную тол** ft,, = 0,25 - д/0,252 - 2 ¦ 0,1 ¦ (l - sin 55" )¦ (0,25 - 0,l) = 0,0111-1
0преяеляем Угол' С00ТветствУющий началу перемещения мате-^т у...... ,.
а = arcsin
Г up
Уо
Утях
2R
h.
У.
= arcsin
100 1160
0.OIII 2 0,25-
100 1160
2 (/?-/•)• г ¦0.01 I lj
2 (0.25-0.1) 0.1
arcsin 0.98408 = 79n46' = 1.3933.
Определяем зависимость давления от плотности брикетируемого материала на основании формулы (144)
Значения эмпирических коэффициентов Лия определяем на основании зависимостей (145). используя данные табл. 4. 1
*=365- 1(Г2-102-1 (Г4 • 100+0,6-1Ц*] 0(9 ~~ '
в=407-10Г5 -22-10"7100+17,7 IО-4 • ЮС?-4,2-10~" • ЮС? =3,985-1 (Г3.
Тогда, на основании зависимостей (144) и (203), мы можем записать значение давления р в функции угла а:
К
Р = <р{а)=к
е\р-ау0
R - fy1 -2r(l-sin a){R- г)
— 1
1
Определяем равнодействующую силу РЛ со стороны роликов на брикетируемый материал на основании выражения (205). Для вычисления первого интеграла воспользуемся формулой Чебышева с четырь-мя членами
