Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Брусиловский И.В. -> "Аэродинамика осевых вентиляторов" -> 55

Аэродинамика осевых вентиляторов - Брусиловский И.В.

Брусиловский И.В. Аэродинамика осевых вентиляторов — M.: Машиностроение, 1984. — 240 c.
Скачать (прямая ссылка): aerosevventil1984.djvu
Предыдущая << 1 .. 49 50 51 52 53 54 < 55 > 56 57 58 59 60 61 .. 88 >> Следующая

Вентилятор с меридиональным ускорением потока с весьма высоким коэффициентом давлення і|> > I и имеющим значительный гистерезис, был испытан со щелевым устройством (рис. 3.59) при трех значениях угла установки входного направляющего аппарата; Лйцпл = 0 соответствует исходному углу установки регулирующих лопаток ВНА. Видно, что при значительной глубине регулирована}! в пределах AU1Ji,д — +30 ... —40" все кривые давлення претерпевают разрыв со значительно выраженным гистерезисом. Щель параметры которой показаны там же, на схеме вентилятора, приведенной на рнс. 3.59, привела или к полной ликвидации разрыва или к его значительному сдвигу в область малой производительности. Тем самым область устойчивых режимов работы была существенно расширена. Отметим, что резко изменились и мощностные характеристики. Последнее свидетельствует о значительном изменении течения в рабочем колесе. В опубликованных работах и патентах можно найти и другие способы расширения диапазона устойчивых режимов.
Явления, связанные с образованием разрыва или впадины на характеристике, еще далеко не изучены. Это сдерживает развитие методов, позволяющих получать монотонные или близкие к ни «г характеристики.
ГЛАВА а
Некоторые акустические особенности осевых вентиляторов
-1.1. ML-ГОЛИКА АКУСТИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ И ИХ OGPABOTKH
В данном разделе приводятся результаты акустических измерении, выполненных в заглушённой камере ЦАГИ. Схема стенда, па котором выполнялись акустические испытания, приведена на рис. 4.1, а схема измерений уровня шума—на рнс. 4.2.
Иснытывалнсь модели диаметром D — 700 мм. Лопатки всех моделей были выполнены или из эпоксидной смолы, пли из стали толщиной 6=2 мм (листовые лопатки). Корпус вентилятора точеный (D — 702 мм) выполнен из алюминиевого сплава. Опора вала модели всегда располагалась в выходном ссченнп корпуса вентилятора п представляла собой три устаноачепные под углом 120° пластины толщиной ? = 6 мм, имеющие форму, близкую к симметричному профилю. Гильза с валом закреплялась в разрезном стакане опоры. Un входе в вентиля гор устанавливались коллектор, очерченный по лемнискате, и полусферический кок. Частота вра-іцеїшя а вентилятора измерялась электронным счетчиком оборотов поддерживалась при каждом нсньианип постоянной. Обычно личина п — 1000 ... 1200 об/мни, что соответствовало числу Re = = (2,7..,3)-10", определенному но скорости входа потока в рабочее колесо вентилятора в относительном движении и хорде лопатки на среднем радиусе.
Перед акустическими испытаниями в вентиляторной лаборатории ЦАГИ снималась аэродинамическая характеристика вентилятора н тарнровочная кривая —зависимость показаний статического давления закольцованных четырех штуцеров 7 (см. рис. 4.1) от коэффициента производительности вентилятора. С помощью этой тарн-ровочной кривой и дросселя 5 задавался и поддерживался определенный режим работы вентилятора. Акустические измерения выполнялись обычно на пяти режимах работы: на режиме максимального КПД, вблизи режима максимального давлення в рабочей части характеристики, а также при максимальной производительности, которую позволяли получать условия па стенде, н еще'прн одном — трех промежуточных режимах.
Акустические измерения производились на сторонах нагнета-кия (см. рнс. 4.1, л) н всасывания (см. рис. 4.1, б) вентилятора.
Следует отметить, что при измерениях на стороне всасывания, когда воздух поступал в веіггнлятор из большого объема заглушённой камеры, интенсивность турбулентности входного потока в пер-
135
ЯШ
Рис. 4.1. Схема стенда дли акустических испытаний осевых ненти.читоров и заглушённой камере:
/ — yCnOKOIITClbtlbSll Объси С r.lyillUItMimi; S — ІІСПигуї'МНЙ ЛСІІТІІЛНТОр; 3 — 1№|><'Х0Д1|МК.
соединенный с 2 реэпиороп просі лакиїї; 4 - здектродиигвтсль-пріївод » ялглутаияцсм кожухе; 5 — дроссель; (t ¦ пходіїпП обтекатель; 7 — штуцер алмеря ировеиодн-к'льиости (определение режиме работы); 8 — пходноЛ коллектор: S — крушіоячеисіагк сеткл (пол): л — схемп устзнопки itpn ii'iMi'ptiitnm шум* и,і c-iopoitc нлгнетапяя; б — ирн намерениях ця стороне BcuciJIiaiiiis
Rbiii лопаточный венец была меньше, чем при измерениях шума на стороне нагнетания. В последнем случае, интенсивность турбулентности на входе в вентилятор возрастает, так как поток проходит дроссель и днффузорную камеру-глушитель. Заметим также, что перед входом в первый лопаточный венеи. за счет конфузора, обра-
нхь-ш-—т-
Рнс. 4.2. Структурная схема нэмерсипП уровня шума:
I — пснти.ікгор; 2 мпмлфш; 9 — кагодныП повторитель; v — усплілсть; 5 — мпппгг< MW(I регіїсірптор
156
рванного коллектором н коком, имело место поджатис потока/ фн-тлилнвшее 2,6...3,1 —в зависимости от величины относпгель-ifiiro диаметра втулки v. Специальные измерения позволили усгя-іціннть, что на расстоянии г - 1,5 м от плоскости выходного (пход-\)нго) сечения вентилятора уже действует закон распространения |иука, свойственный дальнему полю.
Перед акустическими испытаниями каждого вентилятора синелась диаграмма направленности с помощью специального коор-^піагннка н одного н того же микрофона. Она оказывалась близкой круговой, во всяком случае направленноегь шума была выражена Цабо. В связи с этим измерения выполнялись в семи точках горн-рггальиой плоскости, проходящей через ось вентилятора. Мнкро-шы устанавливались по окружности радиусом г = 1,5 м через 15° Jm. рис. 4.2), причем первый микрофон находился иод углом 30п оси вентилятора, вне потока.
Предыдущая << 1 .. 49 50 51 52 53 54 < 55 > 56 57 58 59 60 61 .. 88 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed