Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Брусиловский И.В. -> "Аэродинамика осевых вентиляторов" -> 43

Аэродинамика осевых вентиляторов - Брусиловский И.В.

Брусиловский И.В. Аэродинамика осевых вентиляторов — M.: Машиностроение, 1984. — 240 c.
Скачать (прямая ссылка): aerosevventil1984.djvu
Предыдущая << 1 .. 37 38 39 40 41 42 < 43 > 44 45 46 47 48 49 .. 88 >> Следующая

Такие же параметры укороченного коллектора DM = 1.14; ?вл —
— 0,1, как в предыдущем случае «, но у двухступенчатого вентилятора CV= 0,6 не привели к уменьшению максимального КПД. В области режимов правее і\піях уменьшение KI1Д но сравнению со случаем, когда был нормальный коллектор с Dn,, = 1,4, /1!Л =•¦
— 0,25, =0,25 (см. рис. 3.26, б), составляет примерно 2,5 "и. Такое разнос влияние одного и того же укороченного коллектора следует объяснить, во-первых, mi, что в случае а ноджатне в коллекторе н„л == D1In {I —Vі) составляло 1.4•S, а в случае О было равно 2,02. Во-вторых, относительная (но отношению к давлению вентилятора) доля потерь давлення в укороченном коллекторе в несколько раз больше в случае а. В-третьих, ухудшении условии входа из-аа отрывов потока в укороченном коллекторе полностью влияет на течение в вентиляторе в случае лив основном только на первое колесо двухступенчатого вентилятора—и случае б. Это подтвердило п большее изменение мощности в случае а.
im
Следует иметь в виду, что отрывы ни входе могут проникать Мнозь лопаточные венцы и достаточно далеко (это видно на рнс. 3.25 цо нолям скоростей при отсутствии кока). Поэтому в случае одноступенчатых вентиляторов, особенно состоящих из одного рабочего колеса без аппаратов, при достаточно коротком корпусе, этн отрывы |»огут достигать выходного сечения.
Влияние отсутствия коллектора у данного вентилятора, как и отсутствие кока, значительно ослабляется при уменьшении угла Jfc тгпювки его лопаток. Это не значит, что при малых (расчетных) углах установки лопаток у правильно рассчитанных п нормально {Конструированных вентиляторов отсутствие коллектора (кока) рншет незначительно. Дело, очевидно, в том, что при углах установки лопаток, значительно меньших расчетного, в лопаточном 4»енцо возникают развитые отрывы потока, иногда с обратными №іопнямн. При этом вредное влияние отрывов, образующихся при гсутствнн коллектора (кока), резко ослабляется или даже нрак-ічсски не наблюдается.
Перейдем к рассмотрению упрощенных коллекторов. Известно, о потерн входа в трубу с острыми кромками можно существенно мепыпить, устанавливая конические воронки или кольцевые ребра уступами 1201. Исходя из оптимальных геометрических соогно-<мнений для таких входов .4. Л. Бычковой была проведена серия існьїтяннй двух вентиляторов с такими упрощенными коллекторами: дно го, выполненного но схеме К с малыми значеннями v = 0,35 j if .-¦ 0,12, г„ — 4 п другого — по схеме К -fr- СЛ Cv= 0,6 и ip = :0,42, г,. =14. На рис. 3.27 приведены результаты этих испыта-ШЇІ, причем указанные геометрические соотношения являются нтпмальнымн, установленными в процессе испытаний каждого : упрощенных коллекторов с вентиляторами. Они оказались очень тнзкнмн к таким параметрам изолированных входов. Нанесены ¦акже характеристики вентиляторов с нормальным плавным кол-актором. Во всех случаях вентиляторы имели полусферический кок г — (1/2. Упрощенные коллекторы имели пс острую кромку, а вход-юй фланец, как показано. Из рнс. 3.27 видно, что замена плавного коллектора на упрощенный для каждого из вентиляторов повлияла «шершеиио по разному: у вентилятора б это влияние значительно, її у о —мало, однако у последнего в отличие ог первого произошло некоторое сокращение области устойчивой работы благодаря более раннему наступлению срыва. Это разное влияние упрощенных кол-екторов, по-видимому, объясняется следующим: I) ноджатне потока а входе у вентилятора с v = 0,35 составляет пип — D\\.J(l —v"*) = .- 2,23, а при v =0,6 заметно больше (л,,,,^ 3,06); 2) в первом слу-w густота (т)г=1 = 0,153, т. с. очень мала, а во втором (г); — 0,67, начнтсльно больше. То. что в рассматриваемых примерах велн-HIiUi тг j = 0,67 достаточна, подтверждает вид кривой давления вентилятора а в области максимума: ощутимый «завал» кривой ,;Ддплсння начинается по производительности ip только за 16 % до режима разрыва, а у вентилятора б с t?„i =0,153 —за 33 %. Этот «аанал», как известно, связан с развитием отрыва потока в нерпфе-
Ш
а) б)
Рис. 3.27. Влияние конического н жидкого (вихреного) коллектора
Cj. ми» V
.j к-: СЛ и.с 11.67 3*с
0 к о.зь Cl. 133 15"
рппнон части .чипаточного венца рабочего колеса. Именно поэтому, при более позднем развитии отрыва у колеса а, упрощенные коллекторы, вызывающие свой отрыв на входе, и повлияли напболе" значительно только в области максимума давлення. В случае отрыв на входе из-за упрощенного коллектора никак не повлиял їм характеристику в области максимума давления, потому что там уже был развитый отрыв в колесе. Этими же обстоятельствами следует объяснить при упрощенных коллекторах и наступление более раї: него (на 8 % по производительности) разрыва характеристики у вен тилнтора а и неизменность режима разрыва у вентилятора б.
Вместе с разным поджатнем пкя у этих вентиляторов изложение' ранее объясняет п изменение КПД: до 6 % у вентилятора б п н.> 1 ... 2 % у вентилятора а.
Из изложенного не следует делать общий вывод о допустимости, например, у вентиляторов типа а (см. рис. 3.27) всегда заменять нормальный коллектор упрощенным. Вопрос этот должен рассма триваться специально в каждом конкретном случае.
Предыдущая << 1 .. 37 38 39 40 41 42 < 43 > 44 45 46 47 48 49 .. 88 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed