Аэродинамика осевых вентиляторов - Брусиловский И.В.
Скачать (прямая ссылка):
101
T a б л Il U а 3.2
liv-iii'iini.i «Tfl O..J7 ii,5S 0.r,2 P.70 Среднее отклонение HO длимом г
Рзср — ?a 0.863 0.90 -|-0° .30' -Г 20' -0,J 40' -;-o" 15' +0" 10' — 1° 13' —0° 20' +0° 10' _2° 12' — 1° 10' —0° 20' —O'OS' —0° 20' —2° 53' —0° 10' —0° 17' — Г' 45'
% ^ 0,74 0.Я63 0,96 -| 0.9 —0.7 -1-ю H 14,7 4-2,2 -1-5.6 -1-13,1 +2.4 ! 5,a -19 +4.6 + 7.7 +4,5 +5,4 •1-9 + 2,8 -1-6,7
tec і.—Pia Pose p r=0,7'l 0,Sfi3 0,96 -M.8 —6.1 —6.5 + IS.5 _2 2 —3J + 17,2 —2,5 —3,2 + 17,6 —0,6 +5,7 —0.6 —1,6 -I-I2.S —2,3 -4.5
непосредственно подсоединялпсь к дифференциальному манометру. При этом їм манометре отсчшмвялясь сами величина потерь, так как Поправка на цен гробсжиуні силу учитыналаеь яитоматнчаскн членом (чі*/2. Кроме того, с вводом в дейстнш нер«д,'!7'ііік;і давлений на KS точек, намерения потерь стали производиться гребен-камн трубок полного давления (см. рис. 3.10). Дальнейшее уііроіцеїпіе методики измерений потерь давленим н относительном движении заключалось н том, что nq:i'i рабочим колесом насадок иообще не устшьтвлнвалеп. В этом случае пместе с вра-іцаюіцоіісп трубкой к дшрферешшэлыюму манометру подсоединялось давленні' н камере всасывания, которое только п./ границах потока перед колесом огличается от полного давления (дцінСс на величину потерь входа д/\шх- Эти потерн были измерены и по]ір;и>к«і им них для соответствующих радиусов у втулки н корпусі вводились при p.icncie потери в колесе.
Пример непосредственного измерении потерь дянлення п грех кольцевых решетках (табл. 3.3), расположенных у корпуси (г -= 0,96), на среднем радиусе (г ^ 0,863) п у втулки (г = 0,74) вращающегося рабочего колеса, приведен на рис. 3.17. Такое, характерное для рабочего колеся распределение потерь позволяет отметить следующие особенности.
T а б л и ц а 3.3
г t «г 7. Й А
<Га = U.-1 Va = 0,55 'F0 - 0.7
0,96 0,863 0.74 1.3 1,42 1,62 4.3° 45' 49" 60° 30' 4.9 6,3 «,75 гр 25' 10° 35' 13° 15' 2° 10' 2° 55' 5° 05' —4° 05' —8° 35' —1° 05'
№ кривой1 на рис. .3.17, а I 2 3 4 5
«Pu 0.4 0,47 0,55 0,62 0,7
102
1IiC- 3.17. Поля потерь давлення по вращающемся рабочем колесе, непосред-•пгенно измеренные в отпоен тел !,ноя движении (о) и аэродинамическая характеристика этого колеся (б). Основные данные |ісшеток н обозначения приведены і табл. 3.3
1. Ядро потока наблюдается на части режимов в периферийном йченнн (г = 0,96), при всех режимах работы па среднем радиусе
= 0,863), у втулки оно очень мало.
2. Ширина следа увеличивается с возрастанием угла атаки для «!чепнн г = 0,96 и г — 0,863, но по разному; у втулки (г = 0,7•I) она почти не изменяется.
3. Величина потерь па среднем радиусе с возрастанием угла таки изменяется мало; в сечении t = 0,96 потерн увеличиваются •и при угле атаки a, -?- 2° (ipa =0,55) возникает отрыв на нижней поверхности профиля; у втулки, наоборот, с увеличением угла атаки і и > гер її у меньшаются.
4. При возрастании угла атаки положение максимума потерь по шагу на среднем радиусе смещается в направлении верхней поверхности профиля, на периферии смещения вообще не наблюдается, ¦і у втулки (г =0,74) это смещение происходит в обратную сторону, к нижней поверхности профиля.
юз
3.2.2. Характеристики кольцевых решеток
Характеристики рассматриваемых кольцевых решеток приведены на рис. 3.18. Отклонение потока Лр, угол атаки Ct1, коэффицпеп г силы Жуковского ciK, обратное качество р и КПД элементарной кольцевой, решетки 1-|ЭЛ определялись по формулам
AP = Pi - P., Ci1 = 0r - 2 arcctr 2f - P1,
В этих формулах
р, = arcctg^, р2 = arcctg Т-^-,
«5„ = [сІ -f (г — c-j2)-\CD (C|fl + ?2,,)/2,
Потери измерялись n относительном дшгжешіп гребенкой трубок полного давления с протоком (см. рис. 3.10) в 18 сечениях
Рис. 3.18. Характеристики хольцелмх решекж по денным измерении ь отпоен тельном движении (—•—) и соотнетстиующпх плоских решеток {---); C = O1I
Jw по пор. г f. % Dr с
I 0.74 Я.75 01° ЗО' І.Г>2
0.S63 (1.3 VJ" I.V 1,12
3 0.PR 4.05 43° 1.3
101
Inc. 3.19. Влияние положення элементарных кольцевых решеток но отношению "втулке її корпусу па нх характеристик!: по данным намерении за вращающимся fto'iiiM колесом в относительном движении:
? 0.77; 6—F = 0,1545; я — г = O1SG: —.— теории, кделльная жидкость
' Величина V 0.0 0.G7S 0.753
Обшначснмс —о- -X- -Д-
\) длине лопаток. Величина угла выхода R2, скорости сы, ём, с.,а Іііределялась по результатам измерении в абсолютном движении, ра рис, 3.18 нанесены для сравнения характеристики соответствующих плоских решеток, полученные расчетом по обобщенным экспериментальным данным дли таких решеток. Видно, что в области рикритнческнх углов атаки, характерных для плоских решеток, отклонения кольцевыми и плоскими решетками мало отличаются Щяп сечений г = U.S63 н г -= 0,91), а на г = 0,74 у втулки отклонение, потока плоской решеткой больше, что связано с отрывом потока данной кольцевой решетке. Максимальные отклонения н крнти-IkCKHC углы атаки значительно выше (на г — 0,74 и 0,863) у коль-ївьіх решеток. Это можно объяснить влиянием вращения на обте-Riiiie лопаток и пограничный слон. Вблизи периферии (г = 0,96) Происходит известное накопление пограничного слоя: явление ідесь усложняется близостью корпуса, относительно которого происходит движение лопаток, и зазором. Слабая зависимость КПД кяементарнон решетки на среднем радиусе от угла атаки, ярко Выраженные оптимальные положительные углы атаки для ирнвту-ііочішх решеток и отрицательные для периферийных —все это, !¦чевндно, является характерным дли вращающегося лопаточного ііенца. Характеристики кольцевых решеток (см. [7]) совершенно
