Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Брусиловский И.В. -> "Аэродинамика осевых вентиляторов" -> 34

Аэродинамика осевых вентиляторов - Брусиловский И.В.

Брусиловский И.В. Аэродинамика осевых вентиляторов — M.: Машиностроение, 1984. — 240 c.
Скачать (прямая ссылка): aerosevventil1984.djvu
Предыдущая << 1 .. 28 29 30 31 32 33 < 34 > 35 36 37 38 39 40 .. 88 >> Следующая

кривые соответствуют расчетному режиму работы вентилятора. Видно, что постоянство циркуляции (теоретического давления) Il осевых скоростей соблюдается на большей -іасін длины лопаток. В- связи с большими потерями даііленни вблизи втулки н корпуса, чем в средней части решетки лопаток, осевая скорость лдесь умепь-
«6
uk'n-ц и становится меньше расчетной. По тон же причине, а также /і счет вытеснения потока следами за лопатками происходит" ие.ко-¦рпе увеличение осевой скорости и середине, так как через вен-ілятор поддерживается расчетный расход воздуха.
Расчетное распределение {rc.,u)tui соответствует обтеканию ре-еткн невязкой жидкостью и в основном оно идет выше эко.иорпмеп-1.1ЫЮ10 распределения. В основном потому, что за счет отмечен-Окт ранее некоторого увеличения осевой скорости в области средней ястн лопаточного венца, решетка работает при коэффициентах .Wnioii скорости, больших расчетного. При 'лом развивается несколько меньшее теоретическое давление, чем то, которое могло бы Лить при расчетной величине осевой скорости. В области втулки и ю гри уса, наоборот, благодаря значительному уменьшению осевой !¦корости против расчетной элементарные решетки риГютаюг при малых величинах с„ и экспериментальные значения Fc2u даже превышают его величину для идеальной жидкости.
•График, представленный на рис. 3.6, является характерным и mvmeneiiue приведенных на нем величин для других рабочих колес, , рассчитанных на ify (**) = const н са (г) =. const, имеет качественно такой же вид. Однако в случае аэродинамически более нагруженных
¦ решеток неравномерность осевой скорости и теоретического давле-I пня может быть выражена резче.
¦ Иа рис. 3.6. б приведено сопоставление, углов выхода потока нт колеса (\ и скоростей c2 в абсолютном движении по данным нз-
/мирсиий и рассчитанных для идеальной жидкости. На основании в*»тнх же измерении были рассчитаны углы \ї., и скорости в отмосн--Тельном движении но радиусу, которые также сопоставлены с их
(значениями, рассчитанными дли идеальной жидкости. Расчет потока в относительном движении по данным измерений Ii абсолютном движении производился но формулам
сійP2- —"--clgoj = -^--CIgO2, ы>.. =r~r-, ?,„ = с, sin os.
г •J1J * Г;.) SlII Pj
Непосредственно замеряются при жепернменте величины c2 Il O2. Расчет параметров потока идеальной жидкости выполнен но формулам
с|г>б _ 1I1T"« * _?«_
Iі "ЗПД - €)?х I •-jii.! — «і,, .4 »
и значения рг„д и 0>«лл — по формулам, аналогичным приведенным ранее.
Видно, что отличие экспериментальных значении этих параметров потока от рассчитанных для идеальной жидкости значительно 4 только иа границах проточной части. Более того, в относительном движении оно меньше, чем в абсолютном, что связано с неизменностью переносной скорости для экспериментальных и расчетных чпаченнн. График, приведенный на рис. 3.6. п опыт показывают, что экспериментальные н расчетные (с учетом поправки иа вязкость) значения теоретического давления, т. е. потребляемой мощности, обычно достаточно близки. имеет место как при расче.т-
87
ном значении производительности, так и в достаточно значительном диапазоне режимов работы.
Однако для создания высокоэффективной лопаточной машины «того недостаточно. Необходимо, чтобы мощность Л', взятая лопаточным венцом рабочего колеса с вала привода, была передана потоку с наименьшими потерями давления как в самом рабочем колесе, так и и аппаратах. При этом КПД вентилятора г| -- Q (ргс — N] Д/;„)/ЛГ будет наибольшим.
Потерн давлення в лопаточных венцах распределены но нх высоте (по радиусу) крайне неравномерно. Поток зн рабочим колесом н за аппаратами по шагу решетки является также весьма неравномерным но всем споим параметрам: полному и статическому давленню, скорости и се направлению. При измерениях в абсолютном движении за колесом насадки, воспринимая периодически неременные величины, осредпиют нх.
Для получения действительной картины течения, разработки эффективных методов снижения потерь н нх расчета необходимо измерять но радиусу шаговые поля, что для рабочего колеса —основного источника потерь давления—может быть выполнено только в относительном движении.
Измерения в относительном движении выполнялись с помощью специального коордннатинка [341, общий вид которого приведен на рис. 3.7. Электродвигатель постоянного тока / мощностью 10 Br через червяк 2, являющийся продолжением его вала, приводит во вращение червячное колесо .3, закрепленное на валу червяка 4. Червяк '/ вращает сектор 5, с которым соединена державка 7 для крепления насадка, измеряющего параметры потока. Для перемещения насадка по шагу на весь диапазон 48° требуется 40 с. Угловая скорость электродвигателя и — 8000 об/мин, общая редукция /' = 39 600. Давления, воспринимаемые отверстиями насадка, передаются при помощи резиновых трубок к трубкам внутри вала перс датчика давлений, соединенного при помощи муфты с валом вентилятора, откуда осуществляется передача давлений на неподвижный корпус передатчика и от него на манометры.
Предыдущая << 1 .. 28 29 30 31 32 33 < 34 > 35 36 37 38 39 40 .. 88 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed