Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Машиностроение -> Бальшин М.Ю. -> "Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна" -> 52

Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна - Бальшин М.Ю.

Бальшин М.Ю. Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна — Металлургия, 1972. — 336 c.
Скачать (прямая ссылка): nauchosnovivolokporoshka1972.djvu
Предыдущая << 1 .. 46 47 48 49 50 51 < 52 > 53 54 55 56 57 58 .. 105 >> Следующая

Рк - к Mo = (РкУа -2V)- (p;y(i-2vBv^-
В табл. 30 приведены значения kx и & Для медного порошка (vk=0,34, = 0,3) в зависимости от значении t> во второй стадии прессования, вычисленные по формулам (V.63) и (V,63a). В табл. 31 приведены значения kx и k2 по этим же формулам для свинцового порошка (vK=0,42, f}0=0,58). „p,v.
Из формул (V.63) и (V,63a) и табл. 30 и 31 следу
ет, что
N 64)
К > V (Pk)0 < «ж < Рк. (Рк)о < < Рк. 1 '
где при A=O0 значение о>„=рк= Wo, при 0>0<> велЧ чина «>к<Рк,
Таблица ЗО
Значения k, и k2
для медного порошка
*> К
0,3 0,5 0,6 0.7 0,8 0,9 1 1,22 1,36 1,58 1,85 2,30 ! I4 0,58 HX °'7 .23 о,8 ,33 о!9 !:64б6 °-95 1 1,46 1,95 2,94 3,70 1 1,32 1,63 2,10 2,40
Аналогично формулам (V.63) можно произвести ин-тегрирование уравнения (V,60a) для случая инерционного коэффициента Пуассона.
В качестве аппроксимации формулы (V.62) для второй стадии прессования можно предложить следующие уравнения:
»/(»- (ДА)2+7(2 + с) П1+С; (V.65)
- - [«Г14*/(т - 1 + с)],
(V,65a)
0,/K)1 = #m-1+7(m — 1 + с). (V.656)
В этих уравнениях (a,K)i= const, c=const, причем d>0. Сравнивая величины wK из формулы (V.61) и (шк)і из формулы (V, 65), мы видим, что
W* - (Wk)1 (АО/Я,)', ШЛ < W1, (V,66)
причем tuK=(tuK)i только в случае ДО/Я0=1 и д=1.
Аналогичное заключение можно еделать и в отношении величин (wK)і из формул (V,65a) и (V,656), Следует иметь в виду, что значения (w«)i в Wjax (V 65) — (V. 656) не вполне совпадают, а значения с могут даже существенно различаться. В соответствии с формулой (V,23а), т*1+2/Я0. f . vnaBHex
Формула (V.65a) более точна, чем (V. 656) Урw» ниє (V.656) действительно в интервала *• »
Для первой стадии прессования хяпа^ ющие уравнения: V знания характерны следу.
и» W1 - Aft (ЩП0)Ь1(Ь + 1).
WiM1 - ft-V(m -1) - м; _ 1);
^e%A= Ь>1. т>2 (иногда да.
Аналогичные уравнения имеют место и во второй ст* дии гидростатического прессования, но (»,), M0St быть существенно больше чем (ш„)0.
Одну из формул работы прессования в третьей ста дии уплотнения получаем соответствующим преобоазо ванием уравнения, (V, 44): н^разо-
Aw= w" — w'^ (ак)пр IjJ1 In ~
- (ак)Пр Я, In (П'/Ь+ПЖП'/Ъ' 4- Я,); (у,68)
Ao;max = wmiX — w' = (ак)пр Яі In (Я'^+Я,) Яь (v,68a)
где Aw=^w"—w' в интервалах ір'>гр" при ip'«/770'» \|>"=
= П"\§"\ ©щах СООТВЄТСТВуЄТ Ip = Ip" = 0, Ip'A Я' И ИМЄЄТ
порядок 0,01.
29. СОПОСТАВЛЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ДАННЫХ ПО ГИДРОСТАТИЧЕСКОМУ ПРЕССОВАНИЮ
В работе [15] были проведены определения зависимости между относительной плотностью ft, давлением прессования р, модулем упругости E и пределом текучести при сжатии От при изостатическом прессовании свеже-восстановленного порошка (содержание кислорода менее 0,1%, fto=0,3). Экстраполированные до ft=l значения модуля упругости ?к= 10000 кГ/мм2 и предела текучести прессовок ((7т)к=32,2 кГ/мм2. Зависимость между свойствами и относительной плотностью прессовок опи-сывалась степенными уравнениями Е/Е^а^=^-От/ (от) к=ft4,35. Между р и ft вплоть До значений *-и,«» существовала зависимость /?=ft5-oe.
Полученные данные позволяют проверить правильность ряда формул. В табл. 32 приведены сведения по величинам р,*,а-Е/Еш-Е/10№, контактногр давлення
168
P =Р а. контактного коэффициента п«.
=vK| ««0,34 Va, инерционного 1ДЛ|?У СС°"а V'~
сона v»vK|/oT=0,34r^ знаЧения ?ГЄНТа Пуас" ного по формуле (V Ь\ nnJ „~ ^*'0* Рассчитан-
Пуассон! ,.?,^, Г^^?**™ (ft.)* рассчитанного по формуле V Й'' "ЄНИЯ „ого ко^фициента ПуА^^(ЗДйЕ —^vKу а/о), средние значения fв') и (п \ v к тяйл 49 пп«„0„ и Wo- Кроме того,
в табл. 32 приведены данные по значениям р\р , вычи
сленньш по средним величинам (,Q0 = 3сU кг)мм2\ (Рк)о-36.2 кГ/лш2, а именно /?; = 39,1/(1-2^Va) pK«36,2/(l~2v„J/~a7O). Наконец, в табл. 32 даются расчетные величины давления р по формулам (V, 14):р-[39,1 (1 -2vK/а) 1 Q4.32. (у,14а): р-[36 2/(1 -
ТАЪА ,a/d>^4,32I (V.13): /7=[39,l/(l-2vK /о)?О2 (AWo)».5; (V,13a):p=[36,2/(l-2vK
В табл. 33 приведены данные по величине предела текучести при сжатии ат при изостатическом прессовании того же медного порошка. Однако данные по величине a, p'Kt v', v, (p'Jo* (рк)о рассчитаны по отношению a=ат/(ат) н=от/32,2.
Из данных табл. 32 и 33 следует, что величины (p'J и (рк)о являются практически константами. В табл. 32 среднее значение (/$„ = 39,1 кГ/мм2 (при средней арифметической ошибке 6,4 %), в табл. 33 (/Q0 = 41,9 кГ/мм2 (ошибка 8,6%). В табл. 32 (рк)о=36,2 кГ/мм* (ошибка 6,8%), в табл. 33 (рк)о=37,8 кГ/мм2 (ошибка 8,9%). По точности экспериментальных данных трудно судить, какому значению Ыо следует отдать предпочтение, вычисленному по контактному или по инерционному коэффициенту Пуассона. Однако контактное значение [Pj0 ближе к твердости отожженной (восстановленной)^ меди -40 кГ/мм2, чем инерционное значение (?* му можно отдать некоторое предпочтение контактному
значению (р')(к „„ „пог.
Из табл 32 видно также, что значение давления прес сования р может быть вычислено(V (V.14 , а следовательно, и по сметанию фу у (V.31) и (V.32) с точностью порядка IU%. ^
Предыдущая << 1 .. 46 47 48 49 50 51 < 52 > 53 54 55 56 57 58 .. 105 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed