Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна - Бальшин М.Ю.
Скачать (прямая ссылка):
(различие в 2,5 раза). ,„„„и* плотно-
Таким образом, при прессовании до выидаш^ю стей фактически цаблюдался рост твердости частиц за счет наклепа (т. е. роста внутричастичного трения) в 2,5-3 раза. Теоретически возможен ™еР?^? счет наклепа для различных ненаклепанных металло в 2—4,5 раза, чаще всего в 3 раза.
і Из всего изложенного в KMrean^SiSSwS?SwtS^ ности (так же как степень консолидации взаими. „ористо-вия) определяется совокупности«свойств ищуРактеРо ^ го тела и различных факторов, воздействующих
Из табл. 21 видно, что
К *k~a(l~2vK)/(l~2vK)/?),
К Кк - a (1 - 2Vk) (1 - 2vK /575), У;9!
где*-контактный, /С —инерционный модуль всестп роннего обжатия пористого, ^^пактнОГо
Из обоих уравнений следует, что отношение мак™ мального критического (контактного) давления (прИ a-^I, (/7к)тах к минимальному (при a-Ч) fU-Jn
(PJ0 или (рк)0 в соответствии с правилом Терцаги будет равно: у
(рк)тах (pk)0 = 1 (1 — 2vK). (у>10)
Так как Vk=0,25-^-0,42, а чаще всего vK=l/3, то (рк)шах/(рк)о=2 -*-6, чаще же всего оно равно 3. Таким образом, во многих случаях рост величины рк с уплотнением, в соответствии с правилом Терцаги, можно объяснить полностью ростом наклепа (внутричастичного трения) и во всех случаях совместным действием роста внутричастичного и межчастичного трения.
в формулах (V,5) рк = (p'K)0+2v'p к мы имеем полное право рассматривать компонент контактного давления (рк)о как нормальное критическое напряжение вдоль данной оси, необходимое, чтобы преодолеть сопротивление внутричастичным сдвигам автономных контактов (сопротивление внутричастичному трению).
Компонент же 2v'pK равен дополнительному нормальному критическому напряжению, вдоль этой же оси, необходимому, чтобы преодолеть дополнительное напряжение внутричастичных и межчастичных сдвигов (дополнительное напряжение внутреннего межчастичного трения), обусловленное взаимодействием с напряжениями по двум другим осям при неполной авт0н0м^г контактов. Точно так же можно рассматривать и коми нент 2vpK в формуле (V,5a). плпно.
Таким образом, следует различать основное> полнот стью автономное внутреннее трение и Д°п0?н*^™ внутреннее трение взаимодействия. В переводе на уде ную работу внутреннего трения wK
146
"—•.-(pJo + A*,,
где (PJo - Удельная работа основного полностью « , тономного трения; юностью ав-
?о7п(^)0~"УДЄЛЬНаЯ работа Дополнительного трения взаимодействия.
Контактное (критическое) давление L такжо дывается из компонента (Р'к)0, который у^вновешивае" основное, полностью автономное, внутреннее трение И компонента (Арк)т, который уравновешивает дополни тельное внутреннее трение взаимодействия:
К - K)0 + 2v' Рк - (рк)о +(ApJ».
(ДРк)т = 2v'рк; ^y12J
Рк = (Pk)0 + 2vpK = (рк)0 -f- (Дрк)Тг
(Арк)т =- 2vpK. (V,12a)
Формулы (VJ2) и (V,12a)—разные варианты двуединого правила. С одной стороны, они выражают правило Терцаги. С другой, объясняют его другим правилом— давление прессования всегда уравновешивает внутреннее трение.
Впервые правило Терцаги применено для расчета процессов прессования сыпучих тел в настоящей книге Это правило имеет ограниченные рамки применения в является лишь частью более общего и более широко применяемого единого закона уплотнения.
Комбинируя формулы (V.2). (V,5) или^ иза^ висимость a-f (0) по формуле (Ш,20в) получаем для давления прессования р:
1 (V.13)
Хд2(Дт}/#0)&,
р=[(Рк)о/(і - 2vK vm\ *-№ [i~ т
где Ь > I. n ne ^ о J можно применить ме-
Если в интервале «>0^ ' ТОГда в более огра-
нее точную формулу (»^2ий н плотностей получаем, ничейном интервале давлении и
P-WX (l-2vBKo)]**;
P «* [(Pk)0 О—2уЛ 0«, m t'l4;
J * (V,l4a)
где m > 3.
Компоненты (p'KU и <рк)0 можно назвать эффект™ ныч критическим (контактным) давлением, а давление P(l-2v) — эффективным давлением прессованияі
27. РАЗЛИЧНЫЕ СТАДИИ УПЛОТНЕНИЯ УРАВНЕНИЯ * ПРЕССОВАНИЯ (ОБЫЧНОГО И И30СТАТИЧЕСК0Г0Ї В ТРЕХ СТАДИЯХ. ОБЩИП ЗАКОН ПРЕССОВАНИЯ
Уже давно было замечено, что уплотнение сыпучих тел целесообразно разделить на несколько стадий (этапов) с различным механизмом консолидации. Можно согласиться с Г. А. Меерсоном [21], что одна стадия переходит в другую постепенно. Однако это обстоятельство не исключает принципиального различия механизма уплотнения. Утверждая это, следует одновременно иметь в вид), что наряду с принципиальным различием имеет место и принципиальное сходство механизма. Общей основой механизма уплотнения во всех стадиях является уравновешивание давления прессования в критическом сечении. Другая общая черта — давление прессования — производит необратимую работу внутреннего трения (а при некоторых методах и работу внешнего трения) и обратимую (в известной мере) работу упругой деформации. Однако детали этого механизма в трех стадиях неодинаковы.
В работе [2] отмечены четыре стадии прессования. Впервые деление процесса уплотнения на три стадии было предложено Зелигом [22, 23]. С тех пор деление на три стадии стало общепринятым, но по вопросу о границах и характерных чертах этих трех стадий мнения различных авторов расходятся. Даже взгляды W™**™* же авторов на этот вопрос со временем эв0Л^°рниХ-вали. В нашей работе [3], например, в 0СНОВУ ^*?. кации, на языке принятой в настоящей ™ne терминоло^ гии, была положена различная консолидируемоеть пре^ совки в трех стадиях прессования. Так на рис. зано деление на три стадии прессом1»**"??™9* ^ ролитического порошка в стальной прессформе
