Теория и опыт разработки месторождений природных газов - Вяхирев Р.И.
Скачать (прямая ссылка):
Рассмотрение и анализ зависимостей Qh от рпл/г по каждой скважине с учетом ввода в эксплуатацию и дебитов могут дать весьма важные данные о взаимодействии скважин в процессе разработки месторождения.
На практике может и не получиться прямолинейной зависимости между рплі/г{ от Q^-. Это свидетельствует о том, что объем дренажа скважин изменяется во времени, что может быть связано с расширением этой зоны в течение первой фазы или сокращением ее вследствие ввода в эксплуатацию соседних скважин. Тогда может получиться, что прямолинейной зависимость будет на конечном участке. Таким образом, при обработке кривых падения давления по каждой скважине необходимо тщательно проанализировать весь период работы ее с учетом ввода соседних.
Под удельным объемом дренирования понимают некоторый объем пласта, отрабатываемый отдельным вскрытым интервалом, одной скважиной или группой скважин в рассматриваемый момент времени. В общем случае этот объем является переменным во времени и зависит от геометрии залежи, распределения коллекторских свойств, системы размещения эксплуатационных скважин, времени ввода их в эксплуатацию, изменения дебитов, наличия вне- и внутрипла-стовых источников газа, вторжения или закачки в пласт воды или других агентов, а также деформации пласта.
При неравномерном размещении скважин на площади залежи, особенно в случае их концентрированного размещения, последние имеют общие (для двух или нескольких скважин) объемы дренирования. При этом геометрия фильтрационных потоков пластовых флюидов такова, что выделить
89
изолированные объемы дренирования пласта отдельными скважинами не представляется возможным. Другими словами, группы скважин имеют общие объемы дренирования, разделяющиеся только в области формирования депрессионных воронок отдельных скважин. Тем не менее эти общие для группы скважин объемы дренирования можно условно разделить на доли, относящиеся к отдельным скважинам, пропорционально дебитам последних.
Строго говоря, величина Q і является функцией времени Q,(t). Она зависит от числа и темпа вводимых новых скважин, преодоления НФС, вызванных капиллярными силами и зависящих от проницаемости, что приводит к разновременному вводу в разработку прослоев с различными коллектор-скими свойствами. Анализ материалов по Q,(t) вместе с гидродинамическими; АГДМ и геофизическими исследованиями скважин позволяет надежно контролировать режим работы скважин путем ежегодного уточнения Q,(t) и Q4, (t).
По существу, идет речь о новом подходе к разработке месторождений, в котором при расчетах основных показателей разработки и практического технологического режима учитываются в компьютерных моделях изменения коэффициентов фильтрационного сопротивления a(t) и b (t), входящих в формулу (1.7), Q,(t), Q^t) по результатам ежегодных исследований и данных эксплуатации.
В настоящее время С.В. Колбиковым разработан новый метод определения запасов газа [9], основанный на дифференциальном уравнении истощения удельного объема дренирования. Этот метод учитывает изменение во времени удельных объемов дренирования.
Метод основан на дифференциальном уравнении истощения удельного объема дренирования [9]:
д(рі(t)/ Z(R)) _ р0Тпл
dq добі(t) Т0аюі(t)
(2.81)
где рД^ — пластовое давление для і-й скважины в момент времени t; Z( рі) — коэффициент сверхсжимаемости газа; aco^t) — удельный газонасыщенный поровый объем пласта, дренируемый і-й скважиной в момент времени t; q^^t) — суммарная добыча газа из і-й скважины в момент времени t.
Сущность предлагаемого метода сводится к следующему. Газовая залежь с неизвестной величиной запасов Q- разрабатывается системой из N произвольно расположенных скважин при газовом режиме. Некоторая і-я скважина в момент времени t дренирует объем пласта aco^t). Значение этого объ-
90
ема можно определить на основе анализа фактической зависимости рi/z(pl) = /(с7доб1^)) с учетом уравнения (2.81). Для этого интервал времени [0, T ], соответствующий периоду истории разработки залежи, разбивается на шаги Af. Для каждого временного шага проводится касательная к точке зависимости р/zpf) = /(с7доб1-(?)), соответствующей моменту времени t, который должен характеризоваться отличным от нуля дебитом. Значение удельного объема дренирования ato^f) можно найти с помощью численного аналога уравнения касательной
(2.81)
aar (t) = - РоТплAqдо61 (t). (2.82)
lW ToA(Pi /z(pi))
Таким образом, имея фактическую зависимость приведенного пластового давления от добычи газа рi/z(pl) = /(ддобї(^) для i-й скважины, по уравнению (2.82) можно вычислить динамику удельного объема дренирования ato^f) для периода фактической эксплуатации скважины.
Суммирование удельных объемов дренирования по всем действующим в момент времени t скважинам позволит получить общий дренируемый газонасыщенный объем залежи aQ(t) в рассматриваемый момент времени
N
aQ(t) = 2 aro.(t).
Определение дренируемого объема залежи для всех временных слоев истории разработки дает возможность построить интегральную кривую aQ = aQ(t), которая характеризует динамику дренируемого объема залежи во времени. Анализ интегральной кривой позволяет относительно легко определить переход разработки залежи во вторую фазу, характеризующуюся относительно полным охватом газонасыщенного объема залежи дренированием. Это дает возможность определять начальные запасы газа, соответствующие полному дренируемому объему пласта [10].
