Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Геология -> Вяхирев Р.И. -> "Теория и опыт разработки месторождений природных газов" -> 124

Теория и опыт разработки месторождений природных газов - Вяхирев Р.И.

Вяхирев Р.И., Коротаев Ю.П. Теория и опыт разработки месторождений природных газов — М.: Недра, 1999. — 416 c.
Скачать (прямая ссылка): teoriyaiopitrazmestprirodgaz1999.pdf
Предыдущая << 1 .. 118 119 120 121 122 123 < 124 > 125 126 127 128 129 130 .. 136 >> Следующая

374
При выделении подобъектов для применения сайклинг-процесса в пределах эксплуатационных объектов I и II предлагается следующий подход [18].
1. По результатам ГИС продуктивная толща каждого эксплуатационного объекта подразделяется на ряд пластов.
2. Проводится детальная корреляция выделенных пластов по площади объекта и их укрупнение.
3. По каждому укрупненному пласту составляется площадная геолого-промысловая модель с построением структурной карты, карт общей и эффективной толщин, удельных запасов, изоконцентраций основных компонентов.
4. Проводится классификация зон макронеоднородности, степени их газодинамической связи по площади каждого укрупненного пласта.
5. Составляется сводная модель продуктивной толщи каждого объекта совмещением геолого-промысловых моделей по укрупненным пластам.
6. Проводится выделение и классификация зон макронеоднородности по площади объекта, определяется степень вертикальной газодинамической связи между этими зонами.
7. Для каждой зоны макронеоднородности выбираются оптимальные модификация сайклинг-процесса и система размещения добывающих и нагнетательных скважин.
Исходя из типа и параметров макрозон можно применять различные модификации сайклинг-процесса — циклический, латеральный, вертикальный, комбинированный. Не исключено, что некоторые зоны продуктивной толщи окажется целесообразным разрабатывать на истощение, учитывая неэффективность применения для них сайклинг-процесса.
Каждая макрозона будет характеризоваться своими коэффициентами газо-, конденсато- и компонентоотдачи.
8.5.2. ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ МОДИФИКАЦИЙ САЙКЛИНГ-ПРОЦЕССА
В соответствии с изложенным методическим подходом к выбору объектов [17] для применения сайклинг-процесса рассматривались три типа гидродинамических моделей: 1 ) площадная; 2) профильная; 3) плоскорадиальная.
Площадная модель применяется при расчете сайклинг-процесса для укрупненных пластов, имеющих небольшие размеры по толщине и выдержанных на значительной площади (подобъект третьего типа).
Профильная (цилиндрическая) модель применяется для ук-
375
рупненных пластов, ограниченных по площади, имеющих эффективные толщины не менее 50 м и хорошую газодинамическую связь по вертикали.
Для подобъектов с изолированными пропластками небольшой толщины можно применять плоскорадиальную модель.
1. Площадная математическая модель используется для расчета показателей латерального сайклинг-процесса при наличии системы нагнетательных и добывающих скважин.
Основные уравнения процесса вытеснения газоконденсат-ной смеси сухим газом, выведенные М.Д. Розенбергом, Ю.П. Желтовым, Г.Ю. Шовкринским, базируются на использовании законов сохранения массы каждого компонента в жидкой и газовой фазах. В предположении об изотермич-ности процесса эти уравнения имеют вид
div
( Н1 Н 2 )
= d {m[y 1Sg1 + у 2(1 - S)J, ]} + Q(J, + g,) - qg,, (8.27)
где k и m — соответственно проницаемость и пористость, являющиеся известными функциями давления; yv, [Hv, !,(S) — соответственно удельный вес, вязкость и относительная фазовая проницаемость v-й фазы; S — газонасыщенность; Q — дебит стока; q — дебит источника; gt и 1t — массовые доли ,-го компонента в газовой и жидкой фазах соответственно. Удельный вес и вязкость считаются функциями вида
Yv = YvJn—2, р); Hv = HvJn—2, р);
(8.28)
При этом по определению
211 = 1 и 2 gl = 1.
,=1 ,=1
В рассматриваемой модели принято, что в каждой точке пласта в каждый момент времени осуществляется равновесное фазовое состояние, описываемое при помощи констант фазового равновесия E4 соотношениями
g/l, = K,, (8.29)
позволяющими установить содержание каждого компонента в жидкой и газовой фазах.
376
Систему уравнений (8.27) целесообразно записать в иной форме. Вначале эти уравнения складываются по всем индексам i от 1 до п. Затем, введя обозначение
G = -к\ + к2(S)Y 2 jgradp = -kcp gradp, (8.30)
получают
div G = -± |m[y iSgr. + у 2(1 - S)I1 ]} + -^- - q, (8.31)
dt 1 > 1 - F
где Q1 — дебит скважины стока по газовой фазе; F = к2У 21ср —
И 2
массовая доля жидкой фазы в общем потоке.
Просуммировав уравнения (8.27) по индексам i только для жидкой фазы, получим
divFG = -j.[my 2(1-S)]+-F- - Qr (8.32)
dt 1-F
Баланс массы i-го компонента в общем потоке при помощи соотношения (5.20) запишется в виде
divF Gl1) = -±|т[у 1Ski + у 2(1 - S)]Ii} + — Q1I1 - ЯМ, (8.33) dt 1 - F
где
F1 = F+k(1— F).
Система уравнений (8.30) — (8.33) дополняется начальными и граничными условиями на внешней границе выбранного подобъекта.
Рассматриваемые подобъекты считаются изолированными, и в связи с этим их внешняя граница принимается непроницаемой. За внешнюю границу примем цилиндрическую поверхность, совпадающую с границей подобъекта. Тогда в точках указанной границы имеем систему условий
Gn = 0; FGn = 0; FQnI1 = 0,
где Gn — нормальная составляющая скорости G.
В начальный момент газонасыщенность равна единице. Константы фазовых равновесий также равны единице. Следовательно, начальные условия можно записать в виде
P = P0X, y); S = 1; I1 = 1m(x, y),
Предыдущая << 1 .. 118 119 120 121 122 123 < 124 > 125 126 127 128 129 130 .. 136 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed