Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Энергетика -> Войтов О.Н. -> "Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем" -> 23

Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем - Войтов О.Н.

Войтов О.Н. , Воропай Н.И., Гамм А.З. Анализ неоднородностей электроэнерrетических систем — Нвсб.: Наука, 1999. — 256 c.
ISBN 5-02-031231-2
Скачать (прямая ссылка): analizneodekekenerg1999.djvu
Предыдущая << 1 .. 17 18 19 20 21 22 < 23 > 24 25 26 27 28 29 .. 77 >> Следующая

сильно неустойчиво (Л70* - со и $р'торм = 5,пторм = 0, т.е. пара генераторов вообще не обладает энергией взаимного торможения).
78
Гл. 3. МЕТОДЫ АНАЛИЗА НЕОДНОРОДНОСТЕЙ ЭЭС
Обозначив в (2.17)
рпер
ч
ЕіЕ]уі] біп (ди
(3.23)
а также
М
I т
3
(3.24)
и раскрывая (3,22) с учетом (2.17), (3.33) и (3.24), получим
уст
5^ ч

ік
У
О
¦ ь
к=\
*Я2
к=\
ч
+
/
+
Р
7^
\
сову?,)
(3.25)
и аналогично
и
т ¦
и
К
К
уст
¦ Р
к=1
"32
к=1
к* і, і
+
/
2
*Т1 +
Р
и

Л/
(у' •
+
ч
+ Аи ( соє у;.- СОБу^Т) ,
(3.26)
где пределы интегрирования
(значения приведенных углов у^, у
уст
и у'.-) могут быть определены следующим образом:
в момент возмущения, у
о
¦ 1
ч
ау, + агсі? " —-ту—
где
8
ч
Ун яп «її.
V • • соэ а..:
і}-----чг ~ч *ч ч
в точках равновесия в соответствии с (2.27) из уравнения
л2
^51 (*) - лувіп уТі' нсуст
(3.27)
3.6. КОГЕРЕНТНОСТЬ ГЕНЕРАТОРОВ В ПЕРЕХОДНОМ ПРОЦЕССЕ
79
где
неуст
уст
d6.
• в точке y™j — по условию -jj- = 0, отслеживаемому во время численного интегрирования переходного процесса.
В (2.27) синусоидальная составляющая взаимного ' ускорения Аи sin у., (где Аи - const) порождается взаимным углом генерато-
ров / и у и изменяется в переходном процессе только в зависимости от него. Несинусоидальная составляющая jP* . (<5) в соответствии с
(2.26), (2.28), в свою очередь, имеет постоянную составляющую (определяемую мощностями турбин, модулями ЭДС, собственными узловыми проводймостями и моментами инерции) и переменную составляющую — зависимость сложной формы, порождаемую влиянием системы на взаимное движение генераторов (т.е. разность
отнесенных к моментам инерции суммарных перетоков из узлов / и j в систему):
М~А2 Fft - М]}2 PJ? . (3.28)
*=1 к=\
В двухмашинной системе переменная часть Р*;Л&) отсутствует, так
как
2 2
*=1 к=1
k*i,j k*i,j
и соответственно
PTi + Eh,. PTJ + E}g,j
P
s
const
В случае большего числа машин входящее в (3.25), (3.26) выражение (3.28) не может быть аналитически проинтегрировано по д.. (так же как не могут быть аналитически определены из (3.27)
пределы интегрирования ууЯт и у"ууст).
В рассматриваемом здесь пятимашинном примере (короткое замыкание в узле 5 схемы рис. 1.1) величины энергий взаимного ускорения (3.25) и торможения (3.26) генераторов в парах на первом взаимном качании определяются численным интегрирова-
нием по кривым изменения взаимных ускорений генераторов —
80
Гл. 3. МЕТОДЫ АНАЛИЗА НЕОДНОРОДНОСТЕЙ ЭЭС
в зависимости от их взаимных углов
Эти кривые, в свою
очередь, могут быть построены по результатам численного решения системы уравнений (2.17) для всех генераторов тестовой схемы.
На рис. 3.27 приведен пример зависимости между ускорением и
углом, а также, как принято при использовании способа площадей, зависимостей от угла несинусоидальной (Р*у(<5)) и синусоидальной
(Аи sin у у) составляющих ускорения на первом качании. Площадка
ускорения выделена черным, площадка торможения
серым цветом;
горизонтальная штриховая линия проведена через начальное значение несинусоидальной составляющей взаимного ускорения.
В такой же форме на рис. 3.28 и 3.29 построены кривые для остальных пар генераторов рассматриваемого примера. (Звездочкой
здесь и далее на аналогичных рисунках помечена точка начала переходного процесса.) Площадки ускорения при бесконечной
площадке зачернены до экстремума синусоидальной составляющей.
Введем теперь ряд показателей, характеризующих взаимное поведение генераторов и связанных со значениями энергий (3.25) и (3.26):
величину площадки ускорения 5ХЯК;
б) относительную (отнесенную к величине углового интервала интегрирования) величину площадки ускорения
ovck
13 7 j
SycK
6'..
У--
о
У- -
1 и
сумму площадок S^j
ск
+ 5^орм (аналог известного
запаса
динамической устойчивости", который получился бы при подста-
О
ГО
о.
і
т
to
со
(о :=
15
10
5
0 5
10
15
15
5 0 5
15 6,jf град
О
е-
i
«Г
со
Шщ
8
о
9
6
уст
Рй(5и)
б/.- град
б;
ч
Рис.
27
вижения
1 и 3 тестовой схемы:
а — зависимость взаимного ускорения от взаимного утла; 6 — составляющие взаимного ускорения в соответствии с уравнением (2.27) и энергии (площадки) ускорения и
реального торможения. I — модуль взаимного ускорения при д{.
2
модуль
взаимного ускорения при S.j
д
о
W 9
3.6. КОГЕРЕНТНОСТЬ ГЕНЕРАТОРОВ В ПЕРЕХОДНОМ ПРОЦЕССЕ
81
60
40
20
0
О
о.
см

со

40
20
0
10
о
10
Г
о
т
о
100
а
500
1000
г
г
1000
ж
50
50
30
10
20
0
20
10
0
10
г
о
500
100
б
~1— 1000
б
i
50 з
100
50
40
20
0
10
о
10
20
10
0
10
т
о
100
т
2
е
і
500 Є
и
т
т
2
I
1000
т
50
т
6
б ф град
Рис. 3.28. Зависимость взаимного ускорения от взаимного угла для девяти
пар генераторов: а — 203—101; б — 201—101; в — 3—101; г
1-101; д
3-20; е
3—201; ж
1-203; з - 1-201; и
201—203.
новке энергии потенциального торможения вместо реального; здесь
этот "запас" получается с обратным знаком,
так как в нашей записи
Предыдущая << 1 .. 17 18 19 20 21 22 < 23 > 24 25 26 27 28 29 .. 77 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed