Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Вассерман A.Л. -> "Ксеноновые трубчатые лампы и их применение" -> 15

Ксеноновые трубчатые лампы и их применение - Вассерман A.Л.

Вассерман A.Л. Ксеноновые трубчатые лампы и их применение — M.: Энергоатомиздат, 1989. — 88 c.
ISBN 5-283-00544-5
Скачать (прямая ссылка): ksenontrublamp1989.djvu
Предыдущая << 1 .. 9 10 11 12 13 14 < 15 > 16 17 18 19 20 21 .. 27 >> Следующая

1 + ет2
т,= -^-; (82)
1 + em2
Ур = Уі + Уи'' (83)
2 + € 1
Уф T
v 1 + em
(84)
1
где т = Un/Uc; є = dRn/dIn; RnIln — коэффициент, характеризующий относительное изменение сопротивления лампы при изменении тока; Ъ = 30 Вт/см для ламп с естественным воздушным охлаждением, 60 Вт/см - с водяным.
Для определения є воспользуемся выражением (3), которое позволяет найти обобщенную зависимость сопротивления лампы от тока в
47
следующем виде: R = Al'0'6
где А — коэффициент, учитывающий конструктивные параметры лампы: A= 797 P00'2 Kn0^lJr1,
откуда
є = - : —= -0,6.
В случае использования емкостного балласта т < 1 и, следовательно, коэффициенты нестабильности для электрических и световых характеристик ламп ниже, чем при безбалластном включении, когда т = 1.
ГЛАВА ТРЕТЬЯ
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СХЕМ ЗАЖИГАНИЯ И ВКЛЮЧЕНИЯ ЛАМП ДКсТ
8. Порядок расчета и общие положения
Существующее многообразие схем зажигания и включения ламп ДКсТ и режимов работы, а также отсутствие всех необходимых исходных данных и сложная функциональная взаимосвязь параметров ламп и элементов схем существенно затрудняют создание инженерной методики расчета, позволяющей однозначно определить значения электрических и конструктивных параметров схем зажигания и включения.
В связи с этим предлагаемый порядок расчета является оценочным, включающим в себя два этапа. В задачу первого этапа входит выявление основных расчетных параметров схем зажигания и включения на базе полученных соотношений в предыдущих главах. Целью второго этапа является проведение корректировок по результатам измерения параметров экспериментальных образцов ЗУ и схем включения.
Для пояснения сказанного рассмотрим ряд примеров расчетов ЗУ и схем включения ламп ДКсТ при их работе в цепи переменного тока в различных режимах.
9. Расчет схемы зажигающего устройства с воздушным разрядником для лампы ДКсТ 10 ООО
Выбираем схему последовательного зажигания (см. рис. 9,6).
Исходные данные:
Напряжение сети U0 = 220 В, частота / = 50 Гц.
Мощность лампы Pn = 10 000 Вт.
48
Ток лампы In = 46 А.
Расстояние между электродами /э =95 см.
Внешний радиус трубки r2 - 1,25 см.
Внутренний радиус трубки rx = 1,05 см.
Холодное давление ксенона р0 = 11 400 Па.
Частота выходного высоковольтного напряжения /в = 107 Гц.
Число импульсов высокого напряжения за полупериод напряжения
сети N>5.
Определим напряжение пробоя лампы на высокой частоте выходного напряжения:
, tvPo
t/пр =5,77-10"3 —- [lg/B(9,5 lg/B -7,6) + 16,4] =
ri
= 5,77-10"3 95 1140 [lg 107 (9,5 Ig 107 - 7,6) + 16,4] = 24 000 В. 1,05
Принимаем с учетом запаса по зажиганию лампы выходное напряжение ЗУ:
^вых = 1,5 trip = 1,5-24 000 = 36 000 В.
В качестве магнитопровода ИТ выбираем два ферритовых кольца HH 1000 с внутренним диаметром DBT = 8 см и внешним D8111 = 12,5 см толщиной Ас = 1,5 см. Число витков первичной обмотки W1 =2, вторичной W2 = 40.
Определим индуктивность первичной обмотки ИТ:
Sc-IO"8 л , 2(/>вш - Овт) Ас-10"8
L1 =0,4TiW1^1. - = OAw1Ii1.
"вш + "вт
2(12.5 - 8)-1,5-10"8
= 0,4-22-1000 --= 10,5-10"6 Гн.
12,5 +8
Определим напряжение зажигания воздушного разрядника:
/ CO2I
<WU ~Кг) 1--г
U7 = -ї-
W2
К- (cos CO1Tin - cos cj2in,)
W1
С учетом того что
с
* 1,4-106 Гц;
K = 0,3; C1 = 0,05-10"6 Ф; со, = /—— = / _] -
v L1C1 v 10,5-10 6-0,05-10-6
49
4-6692
W2 = 2тг/в = 2т:-107 = 62,8•1O6 Гц.;
tn = J . 6 . ' = -^-«0,04-Ю-6 с,
V сої+ CO2 V (62,8-106)2 + (1,4•1O6)2
получим окончательно
- / 1.42-1012
36 000(1 - 0,3)2 1 -
62,82-1012
U2--
0,3— (cos 1,4•10•0,04•1O 6 - cos 62,8-10 •0,04•1O) 6 2
~ 3000 В.
Выбираем броневую конструкцию магнитопровода ЗТ типа Hl-40 сечением Sc = 12 см2 с максимальной индукцией B1n = 1,5 Тл и дисковым расположением обмоток AV, = 0,7; I0 = 12 см со следующими геометрическими размерами (рис. 24): б = 0,5 см; A1 - A2 = 2,5 см; А = = 4 см.
Напряжение на вторичной обмотке ЗТ U2 принимаем равным 1,5 U2. Определим число витков первичной и вторичной обмоток ЗТ и индуктивность рассеяния:
t/c-104 220-Ю4
W1 =- = —- = 550;
4,44/Вт5с 4,44-50-1,5-12
U2 1,5-3000
W2 = W1 -= 550-- = 11 250;
U0 220
l,3Kpl0w\ I A1 +A2 Ls= -±- je +
10°й \ 3
0,5+ ——— I ~7,5Гн.
1,3-0,7-12-112502 / 2,5 + 2,5
108-4
Вычислим количество импульсов высокого напряжения N за полупериод напряжения сети с учетом того, что
Um = 2U2 -U2 = 2-4500 - 3000 = 6000 В;
0,5
10"2
/ v* \ { 1 \
1 - 0,64 arcsin - I -
\ Vm J \ LsC1 I
TV= -:-:---:-+ 1 =
ит-и2 \ °-s
(
-2 In
Um + U2 50
10"
11 - о,
64 aresin
3000 6000
/ \ 7,5 0,05-10 6 /
-2 In
6000 - 3000
0,5
+ 1*6.
6000 + 3000 Определим потери мощности в ЗТ:
P31 = ^(7,^/ = 3000^0,05-10^6-50 * 135 Вт.
Определим диаметры первичной и вторичной обмоток и их сопротивления, учитывая, что площадь, занимаемая каждой обмоткой в окне, равна
S0 = Ых = ЛЛ2 = 4-2,5 = 10 см2, а удельное сопротивление медного провода р = 17,5-Ю"9 Ом-м:
R1 = P
R2=P
S0-10z l,3w,
S0-IO2 l,3w2
Предыдущая << 1 .. 9 10 11 12 13 14 < 15 > 16 17 18 19 20 21 .. 27 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed