Электровозы переменного тока со статическими преобразователями - Тихменев Б.Н.
Скачать (прямая ссылка):
Возможен другой способ снижения мощности регулировочной обмт ки согласно схеме рис. 110. Высиковольтная обмотка разделена на две части, которые поочередно переключаются навстречу по одним и тем же выводам регулировочной обмотки. Регулировочная обмотка не нагружена в трех положениях- ь начале регулиро-
159.
Uaaaaaa-
-VWWVSj
--У^АААУуУУг^1
Laavw-
(WvV--
Рис. 110
вания, в середине и в конце. Мощность ее уменьшается в два раза, и при данном числе ступеней регулирования количество выводов сокращается вдвое. Однако достигается это за счет усложнения переключателя ступеней, который должен иметь двойной комплект подвижных контактов и четыре контактора вместо двух.
§ 3* СЕТОЧНОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ
Как отмечалось выше, чисто сеточное регулирование на электровозах, особенно магистральных, едва ли может найти применение из-за резкого ухудшения коэффициента мощности электровоза и по-
^VWWVVv-^'
Рис. 111
ЧЩ Us \ Рис. 112
^ЛД/WWW-11
вышенного влияния тока контактной сети на линии связи. Однако целесообразно использование сеточного регулирования для повышения плавности ^пуска электровоза.
Простейший Jслучай комбини рованного Fрегулирования предусматривает схема рис. 111. Здесь пуск осуществляется двумя ступенями. Сначала вентили присоединяются к промежуточным выводам трансформатора, и напряжение сетками регулируется с нуля до полного Далее производится переключение ступени трансформа-гора при одновременном увеличении угла регулирования, чтобы после перехода выпрямленное напряжение осталось прежним. После перехода напряжение повышается до полного изменением угла регулирования. Коэффициент мощности р. в процессе регулирования изменяется по кривой А рис. 112 для варианта схемы без нулевого вентиля и по кривой В с нулевым вентилем.
Подобная схема регулирования (с нулевым вентилем) была осуществлена на опытном электровозе типа OP довоенной постройки 160
Рис. 113
и применена на опытном промышленном электровозе типа И KOl.
Для магистральных электровозов такая схема неприемлема, так как переход сопровождается полной потерей усилия тяги электровоза и, кроме того, все же имеет место глубокое сеточное регулирование напряжения.
Разрыв цепи и потеря усилия тяги устраняются в многовентильных схемах, например пятивентильной по рис. 113. В этой схеме на первом этапе регулирования работают вентили /, // и О по прин-
ципу трехвентильной схемы с нулевым вентилем. По окончании регулирования вентилей I и II начинается второй этап регулирования, на котором постепенно уменьшается угол регулирования вентилей III и IV. При этом цепь выпрямленного тока часть каждого полупериода замыкается через вентили I или II и часть - через вентили III и IV. Кривая выпрямленного напряжения и форма тока трансформатора имеют вид, изображенный на рис. 114. Коэффициент мощности для второго этапа регулирования равен
_ У2п (3 + Cosa2) тг ]/~4п - За"
или
4/2Ї Ue
Ji -~--.-
¦к у 4я - За2 Ueo
Нарис. 115 приведена кривая изменения ;х в процессе регулирования, которая показывает, что на втором этапе ^ выше, чем для трехвентильной схемы с переключением по рис. 111. Здесь все же сохраняется глубокое сеточное регулирование напряжения, но эта схема позволяет осуществить многоступенчатое регулирование без разрыва цепи и потери усилия тяги, что поясняется схемой рис. 116, где после полного открытия вентилей III и IV вентили I и II переключаются на следующую ступень трансформатора и ис-
11 Зак. 2234 161
пользуются для дальнейшего регулирования Число ступеней может быть произвольно увеличено. Все переходы происходят плавно, Оез разрывов цепи и могут производиться аппаратами без дугогэ-шения. С увеличением числа ступеней регулирования в этой схеме уменьшаются толчки тока в первичной обмотке трансформатор з
в момент коммутации выпрямленного тока с вентиля низшей ступени на высшую. При этом голч ки тока будут уменьшаться как по амплиту-di
де, так и по величине -
^ _ , _ л-
dwt'
поскольку коммутация происходит род воздействием малой э. д. с. секции трансформатора. Следовательно, при достаточно большом числе ступеней влияние сеточного регулирования буцеї незнячителъно и даже может ослаблять влияние коммутации выпрямителей на линии связи, поскольку процесс каждый полу период будет подразделяться на два этапа, вызывая меньший ток собственных колебаний сис темы.
Если угол перекрытия при номинальной нагрузке электровоза и работе его от чокесткого" синусоидального напряжения равен Y~a. a мгновенное значение напряжения трансформатора равно Um sin а, го ориентировочно можно считать, что при сеточном регулировании не будет повышенного влияния, когда напряжение ступьни AU выбрано из условия ]/ 2 AU <CUM sin а =
ІЄН " Xe
Tx и X
Если даже принять а = 20° и т. е. уже при трех ступенях сеточная ком-
WyAAAziyw4Af
Рис. 117
¦= У 2 U sin а. Но при обцчных величинах отношений
согласно рис
46
а = 25 -т- 35' 1
Sina=O,34, то ~ ?>
мутация не должна вььывагь повышенного влияния на провода связи.
