Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Тихменев Б.Н. -> "Электровозы переменного тока со статическими преобразователями" -> 36

Электровозы переменного тока со статическими преобразователями - Тихменев Б.Н.

Тихменев Б.Н. Электровозы переменного тока со статическими преобразователями — Трансжелдориздат, 1958. — 268 c.
Скачать (прямая ссылка): elektrovozi1958.djvu
Предыдущая << 1 .. 30 31 32 33 34 35 < 36 > 37 38 39 40 41 42 .. 87 >> Следующая

меняется. Во время одиночного горения, хотя индуктивное сопротивление цепей электровозов и увеличивается в 6-5-12 раз, но общее Xl контура увеличивается менее чем в два раза. При этом собственная частота возрастает приблизительно в 1,4 раза.

Наконец, при перенесении емкости на вторичную сторону трансформаторов электровозов во время перекрытия емкость совместно с вторичной обмоткой трансформатора замыкается накоротко коммутирующими вентилями, и колебательный контур отсутствует. Однако он образуется после окончания перекрытия, причем в одной из параллельных цепей индуктивное сопротивление равно Xn + Xct + Хт, а в другой X6. Поскольку Xe = = (6ч-12)Хт, то увеличение общего индуктивного сопротивления составляет 2 ч-2,4, а повышение частоты 1,4-5-1,5 по сравнению с частотой контура подстанции. При малом количестве электровозов повышение может быть больше. Колебания в этом случае будут весьма интенсивными, поскольку толчок напряжения на вторичной обмотке трансформатора особенно велик.

Таким образом, включению емкости на контактную сеть, первичные обмотки трансформаторов электровозов или вторичные цепи электровозов при равной емкости соответствуют несколько более высокие частоты собственных колебаний системы, чем включению емкости на тяговых подстанциях. Одновременно увеличение емкости для понижения частоты собственных колебаний ограничено большими повышениями напряжения при холостом ходе ввиду большей величины индуктивного сопротивления цепи до первичных шин тяговых подстанций.

Поэтому параллельное включение емкостных компенсаторов целесообразно только на тяговых подстанциях при условии установки компенсаторов большой емкости, а также при условии "жесткого" напряжения на первичных шинах подстанций, т. е. малого сопротивления линий передач и большой мощности электростанций, питающих тяговые подстанции. Однако и в этом случае могут возникнуть затруднения, связанные с чрезмерным повышением напряжения на вторичной стороне подстанций при холостом ходе или малых нагрузках.

Явление собственных колебаний в системе возникает и без включения емкостных компенсаторов за счет распределенной емкости между контактным проводом и землей.

Частота собственных колебаний в этом случае определяется длиной контактной сети, питаемой от одной тяговой подстанции, и индуктивным сопротивлением Xn трансформаторов подстанции. При очень больших длинах сети и малой мощности подстанций, т. е. для мало нагруженных участков железных дорог, собственная частота системы может быть относительно низкой и составлять 450- 500 гц (п=9-н10). Для грузонапряженных линий с относительно малым расстоянием между подстанциями и малым индуктивным сопротивлением трансформаторов подстанций можно ожидать повышения частоты до 750-5-1 ООО гц и выше (п = 15-5-20).

119
Эти колебания несколько повышают эффективное значение тока нагрузки тяговых подстанций, понижая коэффициент мощности системы. Они играют существенную роль во влиянии тяговой сети на линии связи.

Иные условия работы системы получаются при продольной компенсации.

Рассмотрим упрощенную схему продольной компенсации, представленную на рис. 73. Здесь емкость с реактивным сопротивлением Xcl служит для компенсации индуктивного сопротивления трансформатора подстанции Xn, емкость Xc2 компенсирует индук-X ґ-т<гл X тивное сопротивление сети Xct и

--lh~-Xc3- индуктивное сопротивление

<> X трансформатора электровоза Хт-

_> j||<* " ^*т- Для полной компенсации реактив-

JL НЬ1е сопротивления должны быть Hi?_-J-Xq равны. При этом собственная частота контура согласно выраже-Рнс' 73 нию (152) равна основной частоте їй, а следовательно, колебаний повышенной частоты в системе возникнуть не может. При частич ной компенсации Xc<Xl имеем <і>і<Сш, т. е. частичная компен-сация также возможна.

Для высших гармоник тока электровозов рассматриваемый контур представляет меньшее сопротивление, чем при отсутствии емкостей, т. е. реактивная мощность высших гармоник таким способом не компенсируется. Наоборот, наличие емкостей будет вызывать ускоренный процесс коммутации и приближать форму кривой тока к прямоугольной (см. рис. 4), соответствующей cos ф = 1, но содержащей больше высших гармоник.

Тем не менее такой способ компенсации, если не полной, то во всяком случае частичной, например, компенсации индуктивного сопротивления сети вполне может найти практическое применение.

Особенностью продольной компенсации является зависимость реактивной мощности компенсаторов от тока нагрузки, в связи с чем установленная мощность емкостных компенсаторов не может быть хорошо использована.

В отличие от емкостных компенсаторов синхронные машинные компенсаторы не создают колебательных контуров и могут применяться при параллельном включении на тяговых подстанциях и на электровозах. Условия работы и эффективность применения синхронных компенсаторов на тяговых подстанциях близки к обычным. Больший интерес представляет применение синхронных компенсаторов на электровозах. В этом случае их целесообразнее включать на стороне низкого напряжения, на вторичную обмотку трансформатора, питающую выпрямитель электровоза.
Предыдущая << 1 .. 30 31 32 33 34 35 < 36 > 37 38 39 40 41 42 .. 87 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed