Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Тихменев Б.Н. -> "Электровозы переменного тока со статическими преобразователями" -> 31

Электровозы переменного тока со статическими преобразователями - Тихменев Б.Н.

Тихменев Б.Н. Электровозы переменного тока со статическими преобразователями — Трансжелдориздат, 1958. — 268 c.
Скачать (прямая ссылка): elektrovozi1958.djvu
Предыдущая << 1 .. 25 26 27 28 29 30 < 31 > 32 33 34 35 36 37 .. 87 >> Следующая


иео tW)-

Перестроение может быть выполнено по соотношению (130). В результате получается семейство кривых рис. 64, из которого

* Исследования, выполненные ЦНИИ МПС в 1957 г., подтвердили возможность суммирования нагрузок при условии l/eJ>0,5 Lreo-

J 02
L I

следует, что при изменении отношения у = JJ- X за счет X при

' x um

J 1O

постоянном Ie , т. е. постоянном отношении , или относитель-

ной пульсации выпрямленного тока kno, коэффициент k3lb изменяется сравнительно слабо, и для каждого данного значения kno приближенно может быть принят постоянным и при kno = 0,5-T-1,0, равным

fe^fts 0,88 + 0,18 Ко- (133)

Тогда с учетом активного падения напряжения в цепи переменного тока выпрямленное напряжение будет равно

Такое выражение позволяет производить выбор расстояния между тяговыми подстанциями или определять потери напряжения в контактной сети, пользуясь известными расчетными формулами для системы постоянного тока. При этом следует иметь в виду, что потери напряжения в трансформаторе электровоза учитываются характеристиками электровоза, а потери напряжения на тяговых подстанциях составляют определенную величину - около 7% при напряжении короткого замыкания 10%. Поэтому расчет сети может производиться по допустимым потерям напряжения в сети

где $]//<, - сумма моментов выпрямленных токов электровозов, питаемых по данному участку контактной сети и V - коэффициент, учитывающий влияние перекрытий на величину потерь выпрямленного напряжения от активных потерь в цепи переменного тока (см. стр. 91).

Напомним, что выше и в последнем выражении имеются в виду величины сопротивлений цепи переменного тока и напряжения, приведенные ко вторичной цепи электровозов, или токи нагрузки Ie , приведенные к первичной цепи.

Попутно можно сделать вывод, что для равных относительных падений напряжения потери энергии в контактной сети при переменном токе меньше, чем при постоянном.

Так, если принять tgcpcr = 2 и kn0 = 0,5, то активное падение к'іф fcr yElIn составляет около 0,5 полной потери напряжения, а потери энергии составляют около 50% потерь при равной потере напряжения для постоянного тока.

Несмотря на ряд допущений, приведенный метод определения падений напряжения в сети является более точным, чем приближенные методы, основанные на допущении, что выпрямительный электровоз потребляет чисто синусоидальный ток при COStp, равном costp

(134)

1 03
первой гармоники тока выпрямительного электровоза, или коэффициенту МОЩНОСТИ JJl.

Для оценки точности формулы (135) на рис. 65 приведены вычисленные с учетом падения напряжения в сети кривые отношений выпрямленного напряжения Ue ст к номинальному выпрямленному напряжению электровоза Ue. Сплошными линиями пред-

иест , LUct t(1хст\ ставлена зависимость ^ = 1--jj- = [ \Хг~ / ' полУченная

по формулам и кривым гл. II, а пунктирными линиями по

формуле 135. Отношение представляет отношение индук-

A т

тивного сопротивления контактной сети к индуктивному сопротивлению трансформатора электровоза. По мере удаления электро-

ІХст

воза от тяговой подстанции отношение -^7-увеличивается.

X T

Кривые рис. 65 выполнены для четырех случаев:

X

1) для электровоза с отношением =12 ("v = 0,10 и kno=

Х.Т

= 0,5) при номинальной нагрузке, т. е. ~=0,07;

iX

2) для того же электровоза при нагрузке 50% номинальной, т. е. у- = 0,035;



3) для электровоза с отношением = 6 (их = 0,14 и Iino =

Xt

= 0,7) при номинальной нагрузке, т. е. = 0,1;

' л

4) для того же электровоза при двойной нагрузке, т. е.

Г = 0,2.

1X

Для контактной сети принято tgcpcr = 2.

Приближенный расчет зависимости с'т =f (v^l произве-

L e \ X-T J

ден по формуле



ІХст

UeCT __ , LUct , \ ' 2 tg?сг эф) Xt и - 1--ТГ~~~ 7 ~ ' '

1' в Ue Ix V

7-к

1 е

которая может быть получена из выражения (135).

Как видно из рис. 65, приближенный метод дает вполне удовлетворительные результаты.

Необходимо отметить что большие падения напряжения для второго электровоза, например при номинальных нагрузках (кривые 1 и 3 на рис. 65) частично являются следствием большей, относительно Xri, величины Xt3-

104
Так как Хт = у5 , то





T1

~ (Уз: (У,

= 1,43.

Если 'кривую 3 отнести к значениям Xn, то она повысится до положения 3', т. е. все же будет лежать ниже кривой 1. Последнее является результатом больших падений напряжения в сети для электровоза с худшими параметрами их и kno, а следовательно, и с худшим коэффициентом мощности.

VBct/UR 1.0-

о 1 г з " -IUcr/Jг" Рис. 65

Рис. 66

Методы расчета, в которых первичный ток выпрямительного электровоза принимается синусоидальным, имеют очень неопределенный физический смысл и дают большую погрешность в результатах.

Основной причиной этого является то, что значения ц или coscf при снижении напряжения на токоприемнике Ut изменяются, тогда как в расчете по синусоидальному току обычно принимается, что coscp или ja электровоза остаются неизменными (рис. 66).
Предыдущая << 1 .. 25 26 27 28 29 30 < 31 > 32 33 34 35 36 37 .. 87 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed