Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Ковалев М.П. -> "Расчет высокоточных шарикоподшипников" -> 32

Расчет высокоточных шарикоподшипников - Ковалев М.П.

Ковалев М.П. , Народецкий М.З. Расчет высокоточных шарикоподшипников — M.: Машиностроение, 1975. — 280 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetvisshar1975.djvu
Предыдущая << 1 .. 26 27 28 29 30 31 < 32 > 33 34 35 36 37 38 .. 81 >> Следующая

a|r '
f = 3^ ^i(i-A11Wi+-l-.x^i cos^v;
ale a|r
_3_ .
: 2 ^
-1/2
= 0-
2 — u>
*Zl=0; a^3 -
^ = 0;
ae2
(3.164)
air ae
_з_ -
2 ^
L
1/2 MW
3/2
2 A,;
(1 -hi) (1 + 2X тД —f a ^f) COS^ tY:
L3/2
(1 - 1 + 2% A _ -1- cos* fY;
-?^-=0.
aeaia
115
Суммируя правые части равенств (3.164) по всем значениям і от і = 0 до і = Z — 1 и учитывая, кроме того, соотношения (3.102), получим при / = 3 и Z > 3
Язо = 0;
аза=0, O3I = O. C3I = -тг X -т- 1 +-5--х—"
^31
а32 = 0; Ь32 = 0; C32 = 0; ass = 4 УГ1/2 ^ (1 - Ц) (1 + 2Х2 - 4 X2 ; (3.165)
Ьзз = 0; с33 = 0. Таким образом, укороченный ряд (3.143) при j = 3 имеет вид
Cs? + O88SaSr =='0. (3.166)
Из равенств (3.155), (3.160) и (3.165) вытекает, что
0I3 ~ С23 = а33-
Применив к равенствам (3.156), (3.161) и (3.166) метод последовательных приближений, получим
E _ FaIC*
Saft
Ir"*«=-^-• (3-167)
Ь — E2
ПрИ ЭТОМ la = ?г(-1) = 0; & = О, 1. . .
Определив с помощью формул (3.167) безразмерные осевые и радиальные смещения, вернемся к формуле (3.166) и найдем величину 9. После этого компоненты смещения центра ротора и угол перекоса определяем с помощью соотношений:
6a = XPJU бг= tpwlAr 0 = 2 SM-.
' в
Так как деформациями крышек выданном случае пренебрегаем, то упругие осевые смещения внутренних колец относительно наружных будут одинаковыми и равными осевому смещению центра ротора. Относительные радиальные смещения колец бг/ (j = 1, 2) соответственно будут
бг1=бг—4-в/; 6,2 = 6, + 4-еЛ (ЗЛ68)
116
Нагрузку Pj, действующую на і-й шарик, находим по формуле Pi = {]A[cos O0+ & + (- i)V) cos iy}2 +
->----F-ї-TT^-=-— .13/2
Z
+ [sin од + ? + (- 1)/+1 (1. + 6 cos iY)]a - И , a угол контакта і-го шарика с дорожками качения колец sin Ct0 + 1*а + (- I)/+1 (la + Q cos iy)
(3.169)
tga, = -
U= 1. 2). 1(3.170)
cos a0 + (|r + (— I)V) cos iy
В табл. 3.9 приведены результаты расчета подшипников 36207 при следующих исходных данных: а0 = 12°; Fa = 40 кгс; Fa — = 20 кгс; Fr = 150 кгс; Ъ*а = 0,587803 • 10-1. Коэффициенты, входящие в формулы (3.167), соответственно равны: A11 = 0,274257 • 10"1; b21 = 0,162833; C31 = 55,120004; а33 = —26,917267.
Данные табл. 3.9 наглядно показывают, что полученное решение сходится очень быстро. В рассматриваемом случае уже нулевое
Таблицу 3.9
Результаты расчета подшипников 36207

\п ь-102

mkm
0 0,764413 0,965615 2,50 3,16
1 0,800172 0,970192 2,62 3,17
2 0,800528 0,970632 2,62 3,17
3 0,800562 0,970637 2,62 3,17
4 0,800563 0,970637 2,62 3,17
і P^, кгс а1 P^ кгс ai
/ = 1; k = 0 / = 2; k= 0
0 28,237 15° 31' 59,43" 23,693 14° 40' 59,60"
1 26,542 15° 32' 54,18" 21,858 14° 42' 9,92"
2 22,033 15° 35' 26,44" 17,040 14° 44' 51,82"
3 16,172 15° 39' 2,52" 10,966 14° 48'54,51"
. 4 10,651 15° 42' 53,73" 5,582 14° 53' 14,50"
5 6,696 15° 46' 6,89" 2,146 14° 56'51,95"
6 4,750 15° 47' 56,51" 0,752 . 14° 58' 55,47"
1; k = 4 і- 2; fe = 4
0 28,430 15° 33' 9,11" 23,678 14° 39' 44,27"
1 26,728 15° 34' 3,97" 21,828 14° 40' 46,11"
2 22,201 15° 36' 36,54" 16,974 14' 43' 38,23"
3 16,314 15° 40' 13,07" 10,863 14° 47' 42,77"
4 10,767 15° 44' 4,75" 5,460 14° 52' 4,75"
5 6,790 15° 47' 18,31" 2,034 14° 55'43,89"
6 4,830 15° 49' 8,16" 0,664 14° 57' 48,37"
117
приближение дает практически точные результаты. Разница между компонентами смещений, вычисленными при нулевом (k = 0) и четвертом (k = 4) приближениях, пренебрежимо мала, и ею можно пренебречь даже при расчете высокоточных опор. Нагрузки P1 на шарики меняются также весьма незначительно при увеличении числа приближений, особенно на шарики, расположенные в более нагруженных зонах обоих подшипников. Однако приведенные результаты для конкретного подшипника при определенных условиях эксплуатации не позволяют рекомендовать следующие упрощенные формулы, вытекающие из формул (3.167) при k = 0:
6.=1?-; ir—Ar. (3.171)-
Не исключено, что при некоторой конструкции внутренней части подшипников, соотношениях составляющих нагрузки и геометрических особенностей самой конструкции ошибка при использовании формул (3.171) будет более значительной. Поэтому упрощенными формулами рекомендуется пользоваться лишь для прики-дочных расчетов. Для высокоточных опор необходимо каждый раз оценить вклад других приближений, что не связано с преодолением каких-либо вычислительных трудностей, так как рекуррентные формулы (3.167) весьма просты по конструкции.
3.5. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ МЕЖДУ ПРОИЗВОЛЬНЫМ ЧИСЛОМ ПОДШИПНИКОВ, УСТАНОВЛЕННЫХ ПО СПОСОБУ ТАНДЕМ
Используя результаты, полученные в § 3.1, исследуем распределение осевой нагрузки между произвольным числом подшипников, установленных по способу тандем. Аналогично может быть исследовано распределение нагрузки и при другом способе установки подшипников.
Предположим, что п одинаковых радиально-упорных шарикоподшипников, различающихся лишь выступанием колец, установлены с натягом на цапфе ротора (рис. 3.9). Припишем крайнему подшипнику индекс 1, а подшипнику, упирающемуся в бортик ротора,— индекс я, так что индексы подшипников растут от 1 до п по мере приближения к бортику. Для определенности будем считать, что «замки» выполнены на наружных кольцах и что узкий торец наружного кольца с индексом j — 1 примыкает к широкому торцу наружного
Предыдущая << 1 .. 26 27 28 29 30 31 < 32 > 33 34 35 36 37 38 .. 81 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed