Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Блантер С.Г. -> "Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности" -> 97

Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности - Блантер С.Г.

Блантер С.Г., Суд И.И. Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности — М.: Недра, 1980. — 478 c.
Скачать (прямая ссылка): elektroobnef1980.djvu
Предыдущая << 1 .. 91 92 93 94 95 96 < 97 > 98 99 100 101 102 103 .. 178 >> Следующая

Наиболее простой для предварительного определения потребной мощности двигателя является формула
р Он^кр. о . (J 3\
Чп.уЛ
где Qn — номинальная грузоподъемность на крюке, кН; и,ф. 0 = = 0,4—0,5 м/с — установившаяся скорость подъема крюка с номинальной нагрузкой, соответствующая оптимальному значению мощности; г)п. у = 0,7—0,8 — КПД подъемной установки от вала двигателя до крюка при номинальной грузоподъемности; X= 1,3—1,45 — коэффициент возможной перегрузки двигателей.
Можно также, не пользуясь формулой (7.3), предварительно выбрать двигатель лебедки, руководствуясь данными табл. 7.1.
При двухдвигательном приводе лебедки каждый двигатель берется половинной мощности с обязательной проверкой возможности подъема одним двигателем инструмента максимального веса на первой передаче лебедки.
Выбрав предварительно двигатель по известной мощности [см. формулу (7.3)] и частоте вращения, определяемой по заданной скорости подъема и передаточному числу трансмиссии, можно построить действительную нагрузочную диаграмму двигателя и вычислить его эквивалентный момент при работе на всех передачах лебедки по формуле (4.14). Эквивалентный момент должен быть меньше номинального момента двигателя, выбранного предварительно. В противоположном случае нужно выбрать двигатель следующего габарита или увеличить передаточное число трансмиссии, вновь построить нагрузочную диаграмму и повторить расчет эквивалентного момента.
Если для привода лебедки применен двигатель постоянного тока с регулированием частоты вращения изменением магнитного потока, а продолжительность периодов пуска двигателя переменного тока составляет существенную часть времени цикла, двигатель следует проверять по методу эквивалентного тока [см. формулу (4.13)], который хотя и более сложен, однако дает более точные результаты, чем метод эквивалентного момента.
Критерием для определения целесообразной мощности двигателей лебедки могут служить также затраты на подъемные операции за цикл бурения скважины. При увеличении мощности привода лебедки сокращается машинное время подъема инструмента, вследствие чего уменьшается условная годовая потребность в буровых установках для выполнения заданного объема буровых работ. Одновременно возрастают отчисления за амортизацию электрооборудования и стоимость израсходован-
265
ной электроэнергии. Поэтому суммарные расходы на подъем инструмента имеют минимум при некоторой мощности двигателя, которая и является рациональной.
Для торможения барабана лебедки при спуске инструмента в современных буровых установках применяют электромагнитные тормоза, которые характеризуются развиваемым тормозным моментом и способностью рассеивать энергию торможения.
Максимальные установившиеся скорости спуска инструмента отечественных буровых установок обычно соответствуют частоте вращения барабана лебедки 500 об/мин. Что касается частот вращения, соответствующих плавной безударной посадке инструмента на ротор, то они составляют 50 об/мин. В процессе спуска инструмента нередко возникает необходимость экстренного торможения в любой момент спуска. Путь экстренного торможения обычно задается, и электромагнитные тормоза должны обеспечить надежное торможение на этом участке. Высокая кратность максимального момента электромагнитных тормозов при форсировкс возбуждения позволяет осуществлять экстренное торможение до полной остановки при порошковых тормозах и до «ползучих» скоростей при индукционных.
Для буровых установок можно принять следующий порядок расчета и выбора электромагнитных тормозов:
на основании известного веса инструмента определяют необходимый номинальный тормозной момент (для индукционных тормозов при частоте вращения 50 мин1);
определяют максимальный тормозной момент, обеспечивающий экстренное торможение инструмента на заданном пути;
определяют среднюю мощность тепловых потерь при спуске всей колонны бурильных труб;
по полученным данным выбирают электромагнитный тормоз.
Двигатели и станции управления
В буровых установках БУ-75БрЭ, «Уралмаш-4Э» и «Урал-маш-4000БЭ» для привода буровой лебедки и ротора применяют асинхронные двигатели с фазным ротором. Эти двигатели являются модификацией двигателей единой серии А, они рассчитаны па эксплуатацию в неотапливаемых помещениях с нормальной средой при температуре окружающего воздуха ±40° С и с относительной влажностью 90% при 200C (исполнение У2).
Исполнение двигателей брызгозащищенное с влагостойкой изоляцией, горизонтальное с самовентиляцией; вал на щитовых подшипниках качения с одним свободным концом под полумуфту. Двигатели приспособлены для монтажа и транспортировки в полевых условиях. Обмотки статора и ротора соединены в звезду.
Технические данные двигателей привода лебедки приведены в табл. 7.4.
266
Буровые магнитные станции типа СБ, применяемые Для управления приводными двигателями лебедки и ротора, конструктивно выполнены в виде металлического шкафа с дверцами
Рис. 7.12. Схема управления электроприводом буровой лебедки со станцией СБ-64-500 (ШГШ-6704-58БІ)
с четырех сторон и имеют исполнение У2. Каркас станций монтируется на салазках, что позволяет транспортировать станции волоком в пределах буровой установки.
Предыдущая << 1 .. 91 92 93 94 95 96 < 97 > 98 99 100 101 102 103 .. 178 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed