Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Блантер С.Г. -> "Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности" -> 16

Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности - Блантер С.Г.

Блантер С.Г., Суд И.И. Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности — М.: Недра, 1980. — 478 c.
Скачать (прямая ссылка): elektroobnef1980.djvu
Предыдущая << 1 .. 10 11 12 13 14 15 < 16 > 17 18 19 20 21 22 .. 178 >> Следующая

42
Токи к. з. можно снизить, применяя токоограничители, в качестве которых могут быть использованы быстродействующие предохранители ПНБ-5 с засыпкой кварцевым песком. Они отключают цепь за несколько миллисекунд, так что ток к. з. не успевает достичь своего наибольшего значения.
Термические и электродинамические действия тока к. з.
При протекании тока к. з. через проводники последние интенсивно нагреваются.
Начальная амплитуда тока к. з., имеющая очень большое значение, вызывает большие механические усилия в проводниках и крепящих их конструкциях. Правильно выбранные провода и аппараты должны обладать достаточной стойкостью против термического и динамического действия тока к. з.
Ввиду небольшой продолжительности нагрева током к. з. для токоведущих частей допускают при этом нагреве максимальные температуры, намного превышающие длительную температуру, устанавливаемую для работы при нагрузке рабочим током (§ 4). В частности, наибольшая допустимая температура для медных шин 300; для алюминиевых шин и голых проводов при тяжений менее 9,81 Н/мм2 200; для остальных шин, не имеющих непосредственного соединения с аппаратами, 400, для кабелей до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией 200° С.
При определении температуры нагрева током к. з. из-за кратковременности протекания тока принимают, что все выделенное им тепло идет на повышение температуры проводника — оно не успевает передаваться окружающей среде.
Исходя из этого, можно написать
где — температура проводника в момент /. 0C; ро —удельное сопротивление при O0C, Ом-мм2/м; а — температурный коэффициент сопротивления; / и q — длина и площадь поперечного сечения проводника, м и мм2 соответственно; уу — плотность материала проводника, г/см3; C0 — массовая теплоемкость при O0C1 Дж/(г-°С); ?—-температурный коэффициент изменения теплоемкости.
После упрощения выражение (1.46) принимает вид
Г I]P0 (1 + ав) d/ = f с0 (1 + ?d) уШЪ,
h "г.
(1.46)
(1.47)
43
Вычисление интеграла левой части выражения (1.47) затруднено, так как изменение тока к. з. во времени не может быть выражено простой функцией. Ток неустановившегося режима заменяется током с постоянным действующим значением — установившимся током к. з. /«. Но при этом берется не действительное время протекания тока к. з. /, а приведенное время /п-Последнее определяется из расчета, что в течение приведенного времени установившийся ток к. з. должен выделить такое же количество тепла, какое выделяет фактический изменяющийся ток к. з. за действительное время т. е.
\i]dt = I4n. (1.48)
о
tn.r, Б
5
? 3 2 і
'O1S' I1O I1S 2fi 2,5 ?" 12 3 Vxl0\~tJc
Рис. 1.18. Кривые для определения tn п
Рис. 1.19. Кривые для определения температуры нагрева токоведущих частей током к. з.
Приведенное время находят как сумму
t„ = tn.u + ta.a, (1-49)
где tn. п и ta.a — слагающие приведенного времени, соответствующие периодической и апериодической слагающим тока к. з. Значение tn. п может быть найдено по кривым рис. 1.18. На
оси абсцисс отложены значения ?" = — и для разных значений
I OO
действительного времени / построены кривые, по которым для данного ?" на оси ординат находят слагающую приведенного времени In. п-
44
Значение же tn. а определяется из выражения
/na = 0,05?". (1.50)
Выражение (1.47) может быть переписано:
1J" =ал-Аь_, (1.51)
я2
где величины Аь и Аь находятся по кривым рис. 1.19. A^ определяется для температуры •Q0, соответствующей рабочей температуре проводника; Л» определяется для температуры т>, допустимой при нагреве током к. з.
Площадь сечения проводника (в мм2) определяется из условий допустимого нагрева при протекании тока к. з. (А):
Q = K ЛІ —^7-
(1.52)
Наибольшая величина механических усилий, возникающих между шинами (проводами), определяется ударным током к. з.
Сила взаимодействия между двумя параллельными проводниками бесконечно большой длины, имеющими малую по сравнению с расстоянием между ними площадь сечения, отнесенная к единице длины, выражается формулой
F=0-^, (1.53)
а
где Z1 и Ї2 — силы токов, протекающих соответственно в одном и другом проводнике, кА; а — расстояние между осями проводников, см.
Если поперечные размеры сечений проводников значительны по отношению к расстоянию между ними, то в выражение (1.53) должен быть внесен поправочный коэффициент.
В трехфазной системе, если провода расположены в одной плоскости, наибольшая электродинамическая сила будет действовать на средний провод и на единицу длины она равна
0,2 №12
Fmax= [yJ 0,866. (1.54)
а
Здесь iy!)— ударный ток трехфазового к. з., кА.
Коэффициент 0,866 учитывает сдвиг во времени между максимальными значениями силы тока разных фаз.
Глава 2
Электрооборудование трансформаторных подстанций и распределительных устройств напряжением выше 1000 В
На рис. 2.1 показан вариант принципиальной схемы электрических соединений главных цепей понижающей потребительской трансформаторной подстанции (ТП), по которым энергия передается из сети переменного тока высшего напряжения U1 в сеть низшего напряжения U2. Трехфазный переменный ток напряжения Ui от питающих линий передачи поступает на сборные шины через вводы высшего напряжения /. Для отключения линий передачи от сборных шин на вводах установлены силовые выключатели напряжения выше 1 ООО В BBH и разъединители Р. От сборных шин напряжения ?/, отходят линии к трансформаторам 2.
Предыдущая << 1 .. 10 11 12 13 14 15 < 16 > 17 18 19 20 21 22 .. 178 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed