Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Балагуров В.А. -> "Проектирование специальных электрических машин переменного тока" -> 84

Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.

Балагуров В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока: Учебное пособие для вузов — M.: Высшая школа, 1982. — 272 c.
Скачать (прямая ссылка): proektspezelemash1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 78 79 80 81 82 83 < 84 > 85 86 87 88 .. 89 >> Следующая

Ау
Ч>1
;0,4л
A11
2.0,396 + 0,035
3.0,32
1,03 — 2.0,396- 0,028 — 0,035 — 0,08 — 0,05
+ I —--TT~Z1 +
+
0,32 0,05 L0.I9
•0,82 +
3-0,08 0,32+2-0,19
0,73
= 1,571.
Удельная проводимость дифференциального рассеяния (2.105)
т: z о ^1>63 81
(*о°Б)=0,2'
)., = 0,2-
0,0023 = 0,558.
я8 р vu "' " л-0,65 3
Удельная проводимость рассеяния лобовых частей (2.108)
0,42? '0,42-4,5
Ал = -1—1- (ls — 0,643т;) = о/ (10,36- 0,64-0,667-9,163)= 1,45.
/ ' 8,4
Суммарная удельная проводимость рассеяния
2 А = Xn + ля + X, = 1,571 + 0,558 + 1,45 = 3,579. Индуктивное сопротивление ра?сеяния фазы обмотки якоря (2.100)
182
X3 = 1,26/-*_ /SX-10-7= 1,26-400
рд 3-4,5
• 8,4.3,579-10-7=0,03636 Ом.
Внутренняя ЭДС обмотки якоря при номинальной нагрузке
E1 = V(Un cosk<p + Inra)2 + (UK sin <p + /aXs)2 = = / (120-0,8 + 166,7-0,01526)2 + (120-0,6 + 166,7-0,03636)2 = 125,71 В,
округляем до большей величины ?, = 126 В.
Внутренняя ЭДС обмотки якоря при двойной перегрузке
Ei2u = V(U11 cos <р + 2/„ra)2 + (Un sin ср + 2InXs)2 = = T-7" (120-0,8 + 2-166,7-0,01526)2 + (120-0,6 + 2-166,7-0,03636)2 = 131,51 В,
ОКруГЛЯеМ ДО бОЛЬШеЙ ВеЛИЧИНЫ ?г2н = 132 В.
Значения магнитного потока в воздушном зазоре при двойной перегрузке
ФБ2н =
Ei2n
132
4?ф?0/и>ф 4-1,10-0,815-400-18
= 51,2-10-4 Вб.
258
Радиальная высота спинки якоря (см. рис. 2.23)
4W-10* 51,2-10-4.104
h!a = _^_ =---= 2 см.
; 2lk3.cBJa 2-8,4-0,95.1,6
Наружный диаметр якоря
DH = D+2An+2A;a = 17,5 + 2-1,03 + 2-2 = 23,56 см.
Определение размеров магнитной цепи индуктора, демпферной клетки.
Длина полюсной дуги индуктора (см. рис. 2,23)
Ьр = OpT = 0,7-9,163 = 6,42 см. Ширина полюсной дуги (см. рис. 2.23) Jn-6 = (D — 2S ) sin [ V(2rt?>)] 360° = (17,5 — 0,13) sin {[6,42/(2я-17,5)] 360°} =
= 6,23 см.
Ширина полюса (2.114)
а*..Ф82н-104 1,25-51,2-10-4-104
lm.k3.Sm (8,4 + 0,5)0,98-1,9
= 3,66 см.
Материал магнитопровода индуктора 27KX (гиперко) с толщиной листов Д=0,7 мм; длина полюса /т=/+0,5=8,4+0,5=8,9 см. Высота спинки ярма индуктора
Him = ^*-'0* = '-3-51'2-1°-4-104 = 1,83 см. т 2lmk3.zB-m 2-8,9-0,98-1,98
Магнитная индукция в воздушном зазоре при двукратной перегрузке
Фк2„ 51,2-10-4.104
В,о„ = 52н =-=0,915 Тл.
52н a;Xl 0,73-9,163-8,4
Высота полюсного башмака на участке аб (см. рис. 2.23) из условия допустимого насыщения
Кб >(Bb2JBlu6)(bp-bm)/2 = 0,915/2,1-(6,42-3,66)/2 = 0,605 см.
Шаг демпферной обмотки (2.129)
ty = tzql(q ± а) =0,679-4,5/(4,5 — 0,5) =0,764 см.
Число стержней демпферной клетки на полюс
лу = bplty— (0 или 1)=6,42/0,764 -0= 8,4; выбираем %=8. 1
Площадь поперечного сечения стержня (2,131)
Sy = (0,2—0,4) AxI(JaIy) = (0,25-327-9,163)/(13,4-8) = 7,03 мм2.
Диаметр стержня
Высота паза демпферной клетки
А„.у = dy + Ay.у + Д10п = 3 + 0,5 + 0,2 = 3,7 мм = 0,37 см. Ширину прорези паза демпферной клетки принимаем Ьщ,у=0,5 мм.
25?
Высота полюсного башмака на участке аб (см. рис. 2.23)
ha6 = h'ag + An,у = 0,605 + 0,37 = 0,975 см;
принимаем Лаб=1 см.
Высота полюсного башмака по оси полюса
Аи.б = ha6 +
3,662
4DD
4(17,5-2-0,065)
1,193 см;
принимаем Zin 6 = 1,2 см.
Магнитная индукция в зубце индуктора
Bzy =
л (Dp — 2Ау.у — dy) 2^
51,2-10-4.104
Л(17,37 —2-0,05 —0,3)
= 1,66 Тл.
-0,7 — 8-0,32
8,4
Площадь поперечного сечения кольца демпферной клетки
SK = (0,4 4- 0,5) nySK = 0,4-8-7,03 = 22,5 мм2.
Необходимая площадь поперечного сечения обмотки возбуждения на полюсе (2.123)
(1,0 -ь- 1,1) Ли
2/в^з.в
Ширина верхней части катушки
?(D-2An.6-
1-327-9,163 2-10-0,6
1 1 rt(
¦ 28 - 2ДКл

= 275 мм2.
Дни =
-4-і-
л (17,5 — 2-1,2— 2-0,065 — 2-0,15)
-3,66
-0,05=-.2 см.
Принимаем предварительно Ьк'=1,8 см. Ширина нижней части катушки
1 Г л (D8 + 2hjm)
2 L 2р
л (5,4 4-2-1,83)
¦0,05= 0,502 см.
Диаметр вала Dn задается. Принимаем предварительно Ь/'=0,4 см. Необходимая высота катушки
К = SKJ[(b'K + bnK)/2] = 275/[(18 + 4)/2] = 25 мм = 2,5 см.
Высота сердечника полюса
hm = Ак + 2ДИП + Дкл + Д№П = 2,5 + 2-0,05 + 0,15 + 0,15 = 2,9 см.
Из геометрии поперечного сечения индуктора можем выбрать Ат=3,2 см, т. е. имеется запас по площади окна.
260
Высота полюса
hp = hm + А„.б = 3,2 + 1,2 = 4,4 см. Ширина нижней полки полюса (см. рис. 2.23)
[Dp - 2 (Am + An-6)] tg л/{2р) - Ь,
[17,37—2(3,2 + 1,2)] tg (Л/6) —3,66
_ = 0,6о см.
2
Ширина верхней полки полюса (см. рис. 2.23)
ар = (*п.б— *т)/2 = (6,23-3,66)/2 = 1,285 см. Проводимость рассеяния полюсных сердечников (см. рис. 2.34)
G« = ( 1А *"* + 1.075йт-А"! „. ) • 10-8 =
= ( 1,25.8,9--^- + 1,075-3,66 -„ 3'2„-V 10-8 = 15,15-10-8 Вб/А;
V ' 2,85 2,85 + 0,5-3,66 /
Л /' Ат a;v«_\ Л / 3,2 0,65 \
Проводимость рассеяния полюсных башмаков (см. рис. 2.34) C,n.6=(2,5/m-^-+2,15/m up +2,15А;,6 )-10-8 =
/ 0,707 1,285
= 2,5-8,9----1-2,15-8,9 -¦-— + 2,15¦0,642X
\ ' 2,19 2,19 + 1,285
х -:-\ ю-8= 15,85-10-8 Вб/А;
2,19-+0,5-6,23 )
а;,.6=Ап.6- ^=1,2--^-^- = 0,642 см;
ht = An-6 + S = 0,642 + 0,065 = 0,707 см; сп.6 = із — йп.б — лА</р = 9,16 — 6,23— л-0,707/3 = 2,19 см. Суммарная проводимость рассеяния на пару полюсов 3
Предыдущая << 1 .. 78 79 80 81 82 83 < 84 > 85 86 87 88 .. 89 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed