Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.
Скачать (прямая ссылка):
/=",1 = 0,004^,1.
Расчетное сечение корпуса под пакетом статора S'K =(ОЦ0,85) [1-(D1ZDJ].
Магнитная индукция в корпусе под пакетом статора
Да = Фкі-1 Отпадение магнитного напряжения в корпусе под пакетом статора
F Ki =FfKll„. Площадь поперечного сечения корпуса
S"Kl = (n?) ОЦІ-(D2/DJl
ч
Магнитная индукция в корпусе
в'=фк1-ЩЗ"к1.
Падение магнитного напряжения в корпусе
где /к = U + I2 — длина корпуса (см. рис. 6 38).
Падение магнитного напряжения в зазоре стыка между корпусом и щитом
^84 = 0,88^-104,
где 64 — зазор стыка между корпусом и щитом. Расчетная магнитная индукция в щите
ЯЩ=(ЗФК1- 104)/[Jtl2D$1+DH)*J. 9* 243
Падение магнитного напряжения в щите Fn = Hn(D11-D^. Расчетное сечение фланцевого выступа
St=(n(4)Dl^[l-(D^D^y\-
а.
Расчетная магнитная индукция во фланцевом выступе
Яф=(Фк1.10«)/5ф.
Падение магнитного напряжения во фланцевом выступе (рис. 6.38)
л
- . . .—^B.,
С)
т Wm L JNf И
1 Cl С? щ *
1 - ¦ Ь 1 I
Рис. 6.40. Эскиз магнитной цепи двухпакетного од-ноименнополюсного индукторного генератора
Падение магнитного напряжения в статоре (вне активного слоя)
Fn = Fsl + F'K+F-K+Fu + Fn + Ft.
МДС
Fs = FbZ-1T Fm-\-Fn.
Расчет магнитной цепи двухпакетного одноименнополюсного генератора. При расчете магнитной цепи двухпакетный одноимен-нополюсный генератор (рис. 6.40) рассматриваем состоящим из двух симметричных частей, каждая из которых включает один пакет.
Дальнейший расчет (построение векторной диаграммы, напряжений, расчет параметров обмотки возбуждения) зависит от способа соединения обмоток якоря пакетов.
При расчете магнитной цепи определяются следующие параметры:
244
Поток во втулке ротора
Магнитная индукция в воздушном зазоре стыка под пакетом ротора
А,2=(Фвг-10*)/(я1)ш/11), BS2< 1,2ВЛ,
Ош = (ФвГЩ/(я1„ВЬ2).
Падение магнитного напряжения в зазоре под пакетом ротора
FS2=0,004SS2.
Расчетное сечение втулки под пакетом ротора (см. рис. 6.40) для магнитного вала
5;г=да0,85) [1 - (2/3) (rfJDJ*,
для немагнитного вала
S'B=(DJ0,85)[\-(dJD3f\.
Диаметр вала йъ выбирается из условия механической прочности.
Магнитная индукция во втулке под пакетом ротора В' =ФвГ.10*/5' .
в г вг 'вт
Падение магнитного напряжения во втулке под пакетом ротора
Расчетное сечение втулки между пакетами ротора для магнитного вала
Sl=(n/4)Dl[l-(2/3)(dJDJ%
для немагнитного вала
S'B=(n!4)DlJ\-(dJDJ%
Магнитная индукция во втулке между пакетами ротора
ЯВТ=Ф„-1075ВТ.
Падение магнитного напряжения во втулке между пакетами ротора (на половине длины)
Падение магнитного напряжения в роторе (вне активного слоя)
/7Br = Z7S2+ F'BtJFJ
Магнитный поток в корпусе статора
Фк1=Фвг + Ф,в-
245
Предварительно можно выбрать Ф,=0,15фвт. Проводимость потоков рассеяния обмотки возбуждения
где
kso.= Dl2IbDl1 + Да/3 Да + 1 /3 - &! 1%.
Значение KsB точно определяется в конце расчета после определения размеров обмотки возбуждения. Поток рассеяния обмотки возбуждения
Фя = 2Хт(/?,г+/7,2).
Точная величина потока в ярме статора
Фк1 = Фвг + Ф,в-
Магнитная индукция в зазоре стыка между корпусом и статором
A81= [(Фк1 • W)KnDJn)} (D1^D+ 2hzl + x/2).
Падение магнитного напряжения в зазоре между корпусом и статором
/781 = 0,004Л81-104.
Расчетное сечение корпуса под пакетом статора
5^=(/^/0,8541-(А/А,)2]. Магнитная индукция в корпусе под пакетом статора
^1= фк1- 104/5к1-
Падение магнитного напряжения в корпусе под пакетами статора
^1 = H-Jn. - -
Сечение корпуса между пакетами статора
, 5к1 = (л/4)Д2[1-(А/А)2]-Магнитная индукция в корпусе
^=0^.104/?.
Падение магнитного напряжения в корпусе между пакетами статора
^1=Я;Л.-п/2, FKl=Fbi+FKl+F"Kl. Полная МДС
Ez=Fbz+FST+-t7Ki-
246
Расчет магнитной цепи разноименнополюсного генератора.
Магнитный поток в ярме ротора (рис. 6.41)
где P = Z2, aB = zJ (2pmq); рв — число пар полюсов возбуждения. Магнитная индукция в ярме ротора
В}2=(2ФІ2-W)H(D22-D3)Ik3^ Расчетная длина средней силовой линии в ярме ротора
/с2=Я(Д*2 + ЭД8Л).
I _^
Рис. 6.41. Магнитная система разноименнополюсного генератора
Падение магнитного напряжения в ярме ротора
Fj2=H j2Ic2.
Магнитный поток в ярме статора
Ф
Ф/2+Ф.в-
Предварительно можно принять Ф8в = 0,05Ф_,2. Удельная пазовая проводимость обмотки возбуждения (рис. 6.42)
Vb=^o ґ/2і/36п.в + /?2/6п.в),
где ^0=0,4я-Ю-8.
Удельная проводимость лобовой части обмотки возбуждения (см. рис. 6.42)
1Я.В= 0,273Ig {1 + *Аі/[2(с + йП]} ^0. Проводимость потоков рассеяния обмотки возбуждения
где ^л.в — средняя длина лобовой части катушки возбуждения.
247
Поток рассеяния обмотки возбуждения Ф„= 2X3JF6, + Fj2).
Магнитная индукция в ярме статора
ВЛ = (2ФЛ. 10*)/[(А-Dzl) /*з.е].
Расчетная длина пути силовой линии в ярме
U = [KD1)I(Ap*)-
Рис 6 42. Схема обмотки возбуждения разноиченнополюс-ного генератора
Падение магнитного напряжения в ярме статора
F Ji = Ff J1I01.
Полная МДС
F* = Fbz + F J^Fj1.
Расчет и построение характеристики холостого хода E = I(FJ. Построение характеристики холостого хода производится на основе данных расчета магнитной цепи. Для этого задаются различными значениями ЭДС холостого хода E0= UJ2, WJA, Un, bUJA, IUJA. Определяют значения магнитных потоков соответствующим этим значениям ЭДС и производят подсчет МДС Fs по вышеизложенной методике расчета магнитной цепи.
