Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Балагуров В.А. -> "Проектирование специальных электрических машин переменного тока" -> 22

Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.

Балагуров В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока: Учебное пособие для вузов — M.: Высшая школа, 1982. — 272 c.
Скачать (прямая ссылка): proektspezelemash1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 16 17 18 19 20 21 < 22 > 23 24 25 26 27 28 .. 89 >> Следующая

где п2 — число проводников по высоте паза (друг над другом);
А.л = /«//а — ОТНОШеНИе ОДНОГО ЛОбоВОГО СОЄДИНЄНИЯ К ДЛИНе ЯКОрЯ;
Лприв=апр/гСт — приведенная высота проводника; здесь аПр — коэффициент приведения:
9тг1/ *»р _/
V bn (1/57)(1 +
(1/57)(1+ааД») 105 >
Ьцр—суммарная ширина проводов в слое (без изоляции), см; 6В ширина паза, см;
б) для обмотки из проводов круглого сечения
V0 =
•0,2 .Jf
15,25(1 +Хл)
(2.99)
В формуле (2.99) приняты те же обозначения, что и в (2.98); Ti2 — число круглых проводников по высоте паза (друг над другом); d — диаметр круглого голого проводника, см.
При частоте 400 Гц и применяемых сечениях проводов в авиационных генераторах омическое и активное сопротивления обмотки якоря почти одинаковы.
Расчет индуктивного сопротивления рассеяния.
Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки переменного тока, распределенной в пазах, вычисляется по формуле
X8=EJI = 1,26/ (w$lpq) ISI ¦ Ю-7, (2.100)
60
где I — длина пакета якоря, см; р— число пар полюсов; ИХ = = Хп+Хк+Хд + Хл— суммарная удельная проводимость для потоков рассеяния; Ха, Хк, Хя, Xn — удельные проводимости рассеяния соответственно пазовые, коронок зубцов, дифференциальные и лобовых частей.
Значения удельных проводимостей рассеяния можно определить с помощью следующих расчетных формул (для двухслойных обмоток).
а)
І
=*1 -С


)
-С -с3

Рис. 2.20. Схемы для расчета пазовых рассеяний
1. Удельная проводимость пазового рассеяния: для открытого паза (рис. 2.20, а)
An=O
Дл [
2ЛИз -г Д„р
ftz —(2ftH3 + A6/2 +А„р) К
, (2.101)
где АПр — толщина межслойной изоляционной прокладки; Ao — толщина изоляции по ширине паза (см. табл. 2.16); /ги3 — высота изолированного провода; kt и йр1 — коэффициенты, учитывающие уменьшение рассеяния вследствие укорочения шага обмотки и являющиеся функцией коэффициента укорочения ? = г/п/тп; Уп— шаг обмотки (в пазовых делениях); тп — полюсное деление (в пазовых делениях).
61
Значения коэффициентов k9 и ku берутся по кривым (рис. 2.21). Для полуоткрытого или полузакрытого паза (рис. 2.20, б, в)
K = O
2A113 + •^nP
К — 2 A113 — Д6/2 — А„р — A3 — Ау
Ьп + 2Ьи
(2.102)
Для трапециевидного паза:
круглый верх, круглое дно (рис. 2.20, г, д)
A2-(O1Id1 + ДА + Ау+ Дкл)
Xn = Q,An
36„
As+ 0,785 +
ДА — Ь„
26„
Aai
(2.103а)
к а, к.
?,
0,9 0, В 0,7 0,6 0,5
0,5 0,6 0,1 0,8 0,9 ?
Рис. 2.21. Зависимость кривых и от шага обмотки ?
где Лкл — толщина клина;
круглый верх, плоское дно (рис. 2.20, е)
Xn = 0,4 л I-^-A?+ 10,785-]--267"
^ = 0,4я[-
трапециевидный верх, круглое дно (рис. 2.20, ж)
Xn=OA^
hz — (0, Id1 + Д А + h у + До)
36„
ДА
ЗАЯ
26п 1 6п+26,
А,
трапециевидный верх, плоское дно (рис. 2.20, з)
3A3
(2.1036) (2.103b)
}„ = 0,4я
A2-(AA + Ау -і- Дкл) /ДА -¦ &? +
36п
26п
b„ + 26щ
для овального паза (рис. 2.20, и)
Аг-(0,16П+ДА + Ау+Дкл)
(2.103г)
^„ = 0,4л [-
36„
A3 +
€2
\
+ 0,785 +
ДА — bn
2b„
(2.103д)
Для обмоток с относительным шагом ?^2/3 коэффициенты и йе1 можно определить по следующим формулам: йр= (7 + 9?)/16, ?el=(l + 3?)/4.
Для однослойных обмоток йе= 1 и йе1 = 1.
2. Удельная проводимость в воздушном зазоре:
рассеяние по коронкам зубцов (для машин с большим зазором)
Хк= 1,25-58/(5ощ + 48),
(2.104)
где б — воздушный зазор под серединой полюса; Ьщ — ширина прорези паза;
дифференциальное рассеяние
Хд=0,2(тг/я8) (zip)
(2.105)
где 06 — коэффициент дифференциального рассеяния; ^0S =
= ^( j2— величина, выбираемая согласно табл. 2.22 (взяты v = 5; 7; 11; 13).
В случае дробного значения q значение a&ko1 выбирается по qy равному числителю дроби.
Таблица 2.22
я ? •в V ? '8 V ? '8 V ? "6 V
2 0,0265 0,885 0,0205 0,66 0,0199 0,5 0,0133
3 0,0129 0,89 0,0103 0,78 0,009 0,666 0,0097
4 0,0082 0,92 0,0066 0,835 0,0055 0,75 0,0054
5 0,0059 0,935 0,005 0,865 0,0038 0,735 0,0038
6 0,0047 0,8 0,0018 0,6 0,0034 0,4 0,0013
7 0,004 0,8 0,0018 0,6 0,003 0,4 0,001
8 0,0035 0,8 0,0015 0,6 0,0026 0,4 0,001
9 1 0,0032 0,8 0,0012 0,6 0,0023 0,4 0,0008
63
3. Удельная проводимость потока рассеяния вокруг лобовых частей обмотки:
при однослойной двухплоскостной катушечной обмотке
Хл=(0,84<7//)(/,-0,б4т); (2.106)
при однослойной трехплотжостной катушечной обмотке
Хд = (0,59<7//)(/,-0,64t); (2.107)
при однофазной двухслойной обмотке
1Й = 0,35 [ 1 - 0,6 {2pQlz)] (Q//) (I л - 0,643т),
где Q — число заполненных пазов на полюс и фазу; Q = 2<7— при использовании двух фаз трехфазной обмотки;
при двухслойной трехфазной обмотке
/л = (0,42(7//) (/,-0,643т).
(2.108)
Расчет обмоточных коэффициентов. При определении главных размеров генератора, как уже известно, предварительно задаются значениями обмоточных коэффициентов: укорочения ky, распределения kv и скоса иск- Имея уже спроектированную обмотку якоря, теперь необходимо определить действительные значения этих коэффициентов. Расчет ведется по формулам (2.10) — (2.13), (2.28) и (2.34), или коэффициенты определяются с помощью табл. 2.4, 2.5, 2.12 и 2.18.
Предыдущая << 1 .. 16 17 18 19 20 21 < 22 > 23 24 25 26 27 28 .. 89 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed