Газгольдеры - Веревкин С.И.
Скачать (прямая ссылка):
Д.
+
M
W
Нижним кольцом в системе связей является кольцевая площадка (располагаемая по верху резервуара), воспринимающая всю внешнюю нагрузку от верхних роликов колокола и телескопа и давление от внутреннего ролика последнего телескопа, яв-. ляющаяся основанием всей сис-; темы внешних направляющих. Эта площадка также использует-ся как обслуживающая, и при расчете ее следует учитывать местные моменты, вызванные нагрузкой от веса людей.
Для определения усилий в диагоналях и вертикальных стойках вся пространственная система вертикальных направляющих делится на отдельные плоские формы. Усилия в каждой из панелей кольца могут меняться в пределах от 0 до максимума; в двух соседних, ,панелях кольца возникает разность усилий:
Рис. 27. Усилия в горизонтальном кольце направляющих
51 H = D-D1=
2 sin — 2
Значения R1 й R2 можно выразить через RmаКС ; в точке А
Ri = Ямакс COS <р; R2 = Rmskc cos (<р + Р).
Подставляя значения Ri и R2, получаем
Rmzkc [cosy + cos (у + р>] -/.,Mn
п =-р-= /<макс Sin I tP + "2" 1= Ямакс Sin ОС.
2 sin — 2
Следовательно, разность горизонтальных усилий будет максимальной при а= +90° или —90°, а в точках А и А\ равна 0. Растягивающие усилия H возникают по всей окружности си-
RhdKC
Рис. 28. Определение усилий в конструкциях направляющих и связях
стемы как с подветренной, так и с наветренной стороны (рис. 28).
На основании предыдущего
Rmhkc = P-а
Исходя из воздействия нагрузки только на половину роликов с наветренной стороны, интегрирование было произве-
52 дено на половине окружности. Чтобы определить максимальную разность Я макс , необходимо интегрирование произвести по всей окружности и результат его будет в 2 раза меньше:
Ямакс = " P • а
В системе направляющих (в разделенных плоских формах), в точках Б и E1 определяем разности радиальных усилий, действующих в плоскости фермы.
Разлагая эти усилия по направлению диагоналей и вертикальной стойки, получаем
N1=+S-=^+ 2Pi
cos if a cos If1
2
V1 = — TV sin fx = Я tg Cp1 = — -— P tg Ijp1.
a
Складывая разности усилий H1 и H2 в узле 2, найдем
N2 = Jh+Jh = ----(P1-I-P3);
cos tf2 a cos <р2
V2=-N2 sin % =- (H1 + H2) tg 92 = — — tg % (P1 + P3).
а
Внешние вертикальные направляющие (стойки) работают не только на вертикальные нагрузки, но и главным образом на местный изгибающий момент от горизонтального давления катка ролика. При определении значения местного момента можно учитывать частичное защемление элемента фермы на опорах (неразрезность) и при проверке на местный момент принимать
M=
5
Общая проверка сечения направляющей должна быть произведена по формуле
= /А*макс , У\
т \ W F4 )'
Кроме того, конструкции направляющих должны быть проверены на устойчивость в плоскости действия сил, совпадающих с наибольшей жесткостью сечения,
N , п
——- < mR,
FsРуст и из плоскости действия сил
N
C^F
<mR,
где SPycx — коэффициент понижения несущей способности сжатого элемента при внецентренном сжатии; <? — коэффициент продольного изгиба при сжатии; с — коэффициент влияния момента на устойчивость (из плоскости действия, момента) J
9. Расчет мокрых газгольдеров на действие сейсмических нагрузок
При проектировании газгольдеров, строящихся в подверженных землетрясениям районах, необходимо обратиться к СНиП 11-А. 12-62 «Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования», где указана величина сейсмичности в баллах для определенных географических пунктов, в которых предполагается строительство газгольдера, или географически близких к ним.
Типовые проекты мокрых газгольдеров предусматривают возможность применения их при строительстве в районах с сейсмичностью до 7 баллов. Если район строительства относится к районам с сейсмичностью выше 7 баллов, то необходима проверка конструкций мокрого газгольдера на сейсмические нагрузки. В случае если в результате проверочного расчета на действие сейсмических нагрузок конструкции или узлы их окажутся перенапряженными, то необходимо усилить конструкции.
Практикой расчетов конструкций мокрых газгольдеров на сейсмические нагрузки установлено, что наиболее слабыми являются сечения внутренних направляющих и вертикальных направляющих.
Согласно «Инструкции по определению расчетной сейсмической нагрузки для зданий и сооружений» (Москва, 1962 г.) величина сейсмической нагрузки определяется по формуле
Sj = QjKtf4p (1)
где Sj—сейсмическая нагрузка в какой-либо рассматриваемой точке, которая принимается действующей: для расчета корпуса и направляющих — горизонтально; для кольцевых площадок — вертикально; для болтовых креплений и анкеров — на срез или на отрыв;
Qj—вес конструкции или отдельных ее частей, пригру-зок и временных нагрузок, принимаемых по нормативным значениям с коэффициентами перегрузки, приведенными в табл. 4; kc — коэффициент сейсмичности, .принимаемый по табл. 5.
54 Таблица 4
Коэффициенты перегрузки при расчете на сейсмические воздействия
-- Нагрузка Коэффициент перегрузки
