Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Химия -> Страус В. -> "Промышленная очистка газов" -> 105

Промышленная очистка газов - Страус В.

Страус В. Промышленная очистка газов — М.: Химия, 1981. — 616 c.
Скачать (прямая ссылка): promishlennaya1981.djvu
Предыдущая << 1 .. 99 100 101 102 103 104 < 105 > 106 107 108 109 110 111 .. 240 >> Следующая


Вейднер [914] измерял ?J{ab/(nD,/4)} для ряда соотношений “т.тах/«е (рис. VI-18,e). Кривая 1 относится к острозаканчивающе-муся входу выходной трубы; кривая 2— к закругленному. Значения К и ? для расчета потерь давления по Барту приведены ниже:

(VI.71)

Є == Є| -f- Ee

которые могут быть найдены из следующих выражений: Д Pt De 1

(VI. 72)

•е

1

I (VI.72а)

JiDe (D — Ь)

(VI.73)

ие 2aba -(- зх (Н — S) (D — 6) ц'

Значение К

Острозакакчивающийся вход трубы

4,40

Значение

При Urmax/Ue^l -При UTmaxjUe'^X .

кривая 1 (рис. VI-18, в) 2,0

кривая 2 (рис. VI-18, в) 1,1

18—1144

273
6 я

Рис. VI-18. Конструкция входов в циклон и влияние их на величину коэффициента потерь [58]:

а — конструкции; б — коэффициент потерь а для модели II [58]; в — экспериментальные кривые Вейдиера; 1 •— острозаканчнвающаяся выходная труба; 2 — закругленная выходная

труба.

Следовательно, для расчета коэффициента потери давления ? необходимо найти значение Ei и из уравнений (VI.72, а) и (VI.72, б) и соотношение скоростей ит,так/ие из уравнения (VI.73), а затем применить уравнение (VI.71). Коэффициент потери давления ? и коэффициент сопротивления є были также определены эмпирическим путем для различных циклонов (рис. VI-19). Мушельк-науцем и Брюннером [590]. Относительные размеры циклонов и их характеристики приведены в табл. VI-3.

ТАБЛИЦА VI-S

Относительные размеры циклонов различных моделей (см. рис. VI-19) и их характеристика Г590]

Параметры Тип цнклоиа
А в С D \
DjDt 2 3 3,5 3 4
abHnDieI4) 2,7 0,9 1* 0,9 0,44
2 H/De 12,5 23,5 14 14,5 11
2 Ь/D (0,4) 0,27 0,57 0,27 0,17
а 0,76 0,76 0,71 0,25 0,93
Коэффициенты трения 0,005 0,005 0,005 0,005 0,010(0,007>
иттях/Щ 0,74 2,6 2,9 3 4,3
є 12,5 2,73 2,5 2,45 2,0
I 6,9 18,5 21 22 37

* В данном случае bufD2.

274
Альтернативный метод расчета потери давления в циклонах предложен Стейрмандом [800]. Метод основан на измерении в различных точках потерь давления, выражаемых через скоростной напор по формуле «2(p+pi)/2g:

1) на входе— 1-й скоростной напор ы? (р+рч )/2g;

2) на выходе —2-й скоростной напор и\ (р+рч )/g;

3) потери внутри циклона.

Кроме того, потери, возникающие во входной и выходной трубе, должны быть рассчитаны по нормальным уравнениям для перепада давления в газоходах (уравнение Фаннинга). Стейрманд считает, что потери внутри циклона представляют собой потери вследствие трения о стенки и потери кинетической энергии. Было найдено, что потеря кинетической энергии представляет собой удвоенную разность между скоростным напором на входе и на периферии внутренней области, т. е.

(р “Ь P4) (UT,max Ui)/g

тогда как коэффициент потерь на трение ф представляет собой отношение окружной скорости u'i на радиус входа (D/2—Ь/2) к линейной скорости во входном газоходе Ui, т. е.

<р = и./щ

где

*" [/"(2(о-ft) ) + ]/("2(d1&) )-

*р= 2GA/ab

4 GA ab

(VI.74)

(VI. 75)

где G — постоянная трения (безразмерная константа потерь на трение Стеитона и Панелла [808], равная 0,05 для газовых циклонов; А — площадь поверхности циклона, соприкасающаяся с газами; ab — площадь поперечного сечения входной трубы.

¦ЕЗ

m

E2ZJ

Pr^

Рис. VI-19. Модели циклонов, использованные Мушелькнауцем и Бриннером [519] (относительные размеры приведены в табл. VI-2).

4-

18*

275
комбинации коэффициентов потерь:

Рис. VI-20. Зависимость коэффициента потерь при треиии ф от соотношения радиусов входа для различных циклонов [800]:

а — длина входной трубы; в — ширин* входной трубы; D — диаметр циклона; Dg—диаметр выходной трубы циклона; А — внутренняя поверхность циклона; Cr — коэффициент трения, равный 0,005 (предлагается постоянным); <р — коэффициент потерь на трение.

Значение коэффициента потерь на трение ф может быть найдено из графика1 зависимости <р от 2 (D—Ь)[ IDe для различных значений GAfab (рис. VI-20). Тогда полная потеря давления может быть рассчитана из

др =

P + Рч 2g

1 +2ф

2 ф — Ь) De

¦)-}

+2«:

(VI. 76)

Стейрманд нашел, что потеря давления, рассчитанная по это-, му уравнению, с точностью до 10% совпадает с экспериментально, найденными значениями.

Существуют некоторые разногласия по поводу того, может ли быть рекуперирована часть вращательной энергии, приданной га* зам, что привело бы к уменьшению потеэч давл< . і.

Рис. VI-21. Методы сну-!і -гіпя перепада давления в циклонах за счет их внутренней модификации [729]:

а — полый циклон (?**17,4); о — сеічатьій вкладыш <?=*13,9); в — вкладыш в виде двойного конуса (?*=16,4); г — вкладыш в виде двойного конуса с лопатками (?=*10); здесь ? — коэф-фнцн.ні потерь при трении (Тер-Линден и Барт).

276
Тер-Линден уменьшил потерю давления на 20—25% путем помещения спирали на входе в выходную трубку, тогда как Шиле [729]', применив твердый центральный стержень, выполненный в виде трубки Вентури с лопатками на входе выходной трубы (рис. VI-21), уменьшил коэффициент потерь на трение ? с 17,4 до 10, т. е. достиг эффективного уменьшения потери давления на 42%. Однако Стейрманд [800] не смог добиться уменьшения потери давления с помощью внутренней модификации циклона.
Предыдущая << 1 .. 99 100 101 102 103 104 < 105 > 106 107 108 109 110 111 .. 240 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed