Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Химия -> Гуревич Д.А. -> "Фталевый ангидрид" -> 32

Фталевый ангидрид - Гуревич Д.А.

Гуревич Д.А. Фталевый ангидрид — М.: Химия, 1968. — 232 c.
Скачать (прямая ссылка): ftalic-anhydrid.djvu
Предыдущая << 1 .. 26 27 28 29 30 31 < 32 > 33 34 35 36 37 38 .. 87 >> Следующая


В теплообменниках указанной конструкции достигается хорошая компенсация термического расширения, что важно во время пуска и остановки конвертора. При размещении концов труб вне зоны реакции значительно уменьшается возможность проникания

Распыляющий

Рис. 35. Форсунка для ввода жидкости в высокотемпературный псевдоожиженный слой твердой фазы:

/ — игла для прочистки; 2 —стенка аппарата; 3 —канал для подачи воздуха; 4 — сопло; 5— канал для полачи жидкости.

хладоагента в слой катализатора при нарушении герметичного соединения труб с трубной решеткой. Облегчается также демонтаж элементов теплообменника и возможность их быстрой замены.

При установке теплообменников вне псевдоожиженного слоя (рис. 20, стр. 64) их чаще выполняют в виде трубчаток, преимуществом которых является большее насыщение объема теплооб-менивающей поверхностью.

Недостатком трубчатых теплообменников является большое количество соединений труб с трубной решеткой, т. е. мест наиболее возможных разрушений. Если не стремиться к сокращению объема теплообменника, то, с конструктивной точки зрения, вполне возможна установка выносных теплообменников змеевиковой конструкции.

Для испарения нафталина непосредственно в конверторе расплав вводят в псевдоожиженный слой катализатора через специальные форсунки37,184- 185 (рис. 35). Жидкость поступает в сопло 4 по каналу 5, а распыляющий воздух по каналу 3. При этом холодный воздух защищает жидкость от чрезмерного нагрева и испарения. При испарении нафталина возможно забивание

канала 5 нелетучими примесями. В случае засорения сопло 4 можно прочистить иглой /.

Рис. 36. Внутренний вид камеры обжига с нефтяными форсунками.

Способ расположения форсунок в зоне псевдоожиженного слоя изображен на рис. 36, на котором показан ввод нефтяного топлива в аппараты для обжига доломита, в псевдоожиженном слое ш.

4

Рис. 37. Вентиль для слива катализатора:

/ — фланец; 2 — газораспределительная решетка; 3 — сливиой патрубок; 4 — корпус конвертора; 5—бобышка; 6 — фланец, соединяющий вентиль с корпусом конвертора; 7— клапан; 8 — шток; 9 —обод.

При окислении нафталина количество воздуха, вводимого для распыления, следует учитывать в общем расходе воздуха, подаваемом на окисление. Для распыления 1 кг расплава расходуется

0,5—1,0 кг воздуха 187 при давлении 3—4 ат. Для надежной работы форсунок очень важно не допускать засорения их катализатором. Поэтому газ или пар следует вводить188 в псевдоожиженный слой со скоростью 10—30 м/сек. При этой скорости над соплами образуется свободная от катализатора зона, что препятствует засорению форсунок и способствует равномерному распределению газа в объеме катализатора.

Слив катализатора из конвер^ра~можно производить при помощи специального в е н т и л я/(рис. 37). Вентиль состоит из клапана 7, закрывающего отверстие в корпусе\ конвертора, штока 8, с помощью которого клапан прижимается к! сливному отверстию конвертора или отводится от него, обода 9 и сливного патрубка 3. Фланец 6 вентиля крепится к бобышке 5 с помощью шпилек (на рисунке не показаны). Бобышка 5 приваривается к корпусу конвертора 4. Вентиль монтируют как можно ближе к газораспределительной решетке 2, чтобы при сливе на ней оставалось возможно меньше катализатора.

Перед сливом катализатор предварительно переводят в псевдо-ожиженное состояние, применяя минимальное количество воздуха. С помощью вентиля описанной конструкции удается полностью отсекать поток катализатора и затем беспрепятственно его возобновлять.

Катализатор может быть выгружен из конвертора со скоростью 10—20 т/ч через разгрузочную трубу диаметром 100 мм. Можно также транспортировать катализатор воздухом по трубе диаметром 200 мм со скоростью 200—300 т/ч.

б Зак. 1034

Глава III

ОСНОВЫ РАСЧЕТА КОНВЕРТОРОВ ДЛЯ ПАРОФАЗНОГО КАТАЛИТИЧЕСКОГО ОКИСЛЕНИЯ НАФТАЛИНА *

Для расчета конверторов необходимо знать химическую сущность процесса и располагать кинетическими данными, поскольку ими определяются материальные соотношения и условия выделения тепла в процессе. В реальных системах на протекание процесса сильно влияют, кроме того, гидродинамическая обстановка в зоне катализатора и условия теплообмена между катализатором и внешней средой. Поэтому расчет конвертора сводится к совместному решению уравнений кинетики, теплообмена и гидродинамики, характеризующих протекание данного процесса. До последнего времени в связи с недостатком экспериментальных данных и чисто математическими трудностями эти уравнения практически не представлялось возможным решить.

~ Все же в настоящее время можно наметить основные пути упрощенного расчета конверторов.

Знание кинетических закономерностей и гидродинамики процесса позволяет не только разработать методы расчета новых аппаратов, но и определить оптимальные условия проведения процесса в уже существующих конверторах и наметить пути интенсификации их работы.

Настоящая глава посвящена анализу литературных данных по кинетике парофазного каталитического окисления нафталина и методам расчета конверторов с целью практического использования этих данных при разработке промышленных реакторов.
Предыдущая << 1 .. 26 27 28 29 30 31 < 32 > 33 34 35 36 37 38 .. 87 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed