Технология карбамида - Горловский Д.М.
Скачать (прямая ссылка):
61. А. с. 614098, 743993 (СССР); пат. 3886210 (США); 23064/73 , 25009/76 (Япония); 846559 (Франция). 62. Пат. 1468245 (ФРГ). 63. Пат. 109564, 112968 (ЧССР); 3354205 (США). 64. Пат. 10669/57, 1473/58, 1072/59 (Япония). 65. Пат. 1519146 (Франция); 41374/70 (Япония). 66. Пат. 3232982, 3232983, 3270050 (США); 981641 (Англия). 67. Пат. 2977197 (США); 1770738 (ФРГ); 41373/70 (Япония). 68. Пат. 57842 (ПНР). 69. А. с. 262102 (СССР). 70. А. с. 229464 (СССР).
71. Пат. 1450473, 2011147 (Франция). 72. Л. с. 507564 (СССР); пат. 149699 (ВНР). 73. Кцклина Л. А., Головин В. М. и др. — Хим. пром., 1974, № 5, с. 354.
74. Перельман Л. А., Потапов В. В. и др. — Хим. пром., 1978, № 7, с. 329.
75. А. с. 186891 (СССР). 76. Иванов Ю. А., Скоблев Б. 3. и др. — Азотн. пром., 1974, № 3, с. 67. 77. Пат. 3940440, 3981684 (США). 78. А. с. 452558 (СССР). 79. А. с. 527419 (СССР). 80. Горловский Д. M., Кучерявый В. И. и др. — Труды ГИАП, вып. 46, 1977, с. 58.
81. Горловский Д. Al., Кучерявый В. И. — Хим. технол. (Киев), 1977, № 5, с. 10. 82. Горловский Д. M., Кучерявый В. И- и др. — Хим. пром., 1981, № 1, с. 23. 83. Горловский Д. M., Кучерявый В. И. и др. — Изв. вузов СССР. Химия и хим. технол., 1976, т. 19, № 5, с. 811. 84. Кучерявый В. И., Горловский Д. М. и др. — Хим. пром., 1972, № 1, с. 39. 85. Богданова Т. М. — Приборы и системы управления, 1970, № 12, с. 43. 86. Вольфкович С. И. и др. Технология азотных удобрений. M., ОИТИ НКТП, 1935. 87. Auerbach V. — Ind. chim. beige, 1954, v. 19, № 4, p. 397; Кучерявый В. И., Сарбасв А. Н. и др. — В кн.: Исследования в области неорганической технологии. Соли, окислы, кислоты. Л., Наука, 1972, с. 48. 88. Пат. 840391, 881506, 881507 (ФРГ). 89. А. с. 205009, 205010 (СССР). 90. Пат. 3232985, 3301897, 3370090 (США); Кук Л. X. В сб.: Доклады Второго Межрегионального симпозиума ЮНИДО по удобрениям. Киев—Нью-Дели, Киев, Укр. НИИНТИ, 1971.
91. А. с. 237878, 255934 (СССР). 92. Chem. Eng., 1959, v. 66, № 2, p. 44; Nitrogen, 1959, № 2, p. 2; Keshavamurthy G. S., Balasubramanian S. — Chem. Age, India, 1970, v. 21, № 3, p. 283. 93. A. c. 109674, 118094 (СССР); Brien E. В. — Petrol. Eng., 1954, v. 26, № 13, p. 46; пат. 2785045, 3236888 (США), 1664/54, 2466/56, 2830/56 (Япония). 94. Пат. 6952 (ГДР), 434230 (Италия), 2955910, 2992703 (США). 95. А. с. 81882 (СССР); пат. 780683 (Англия), 20562 8 3, 2954272 (США), 1793/50 (Япония). 96. Пат. 2634826 (США). 97. А. с. 122149 (СССР); пат. 2317603 (ФРГ).
Г лава IV
Стриппинг-процессы
Стриппинг-процессы фирмы «Стамикарбон» и фирмы «Снам Проджетти» можно рассматривать как примеры наиболее радикального усовершенствования метода с жидкостным рециклом. Эти прогрессивные процессы за последнее время стали весьма популярными. Достаточно сказать, что на их долю приходится свыше половины суммарной мощности установок производства карбамида, построенных во всем мире в 1974—77 гг., в том числе свыше 40% по схеме «Стамикарбон».
1. Стриппинг-процесс «Стамикарбон»
Разработка стриппинг-процесса «Стамикарбон» была начата в 1960 г. Первый промышленный агрегат мощностью 89 ООО т/год был пущен в 1967 г. [1 ]. К концу 1973 г. в различных странах мира были построены или находились в стадии строительства 41 установка со стриппинг-процессом производительностью от 90 до 1620 т/сутки, что свидетельствует о большом интересе к новому методу [2, 3]. К 1980 г. число таких установок превысило 100.
В период появления стриппинг-процесса «Стамикарбон», по мнению его создателей [2], схемы с жидкостным рециклом имели следующие основные недостатки.
1. Необходимость отвода тепла конденсации газов дистилляции при относительно низкой температуре в связи с разделением плава синтеза при пониженном давлении. Теплопотери (с охлаждающей водой) были эквивалентны 0,9 т пара на 1 т карбамида.
2. Громоздкость системы рециркуляции, что усложняло эксплуатацию и увеличивало капиталовложения.
3. Снижение хв из-за присутствия воды в рециркулируемом РУАС.
4. Необходимость применения карбаматных насосов высокого давления, нуждающихся в тщательном техническом обслуживании.
5. Большой расход охлаждающей воды, температура которой к тому же определяла ряд параметров осуществления процесса.
Для того, чтобы в значительной степени устранить недостатки, свойственные обычным методам получения карбамида, в стрип-пинг-процессах непрореагировавшие NH3 и CO2 выделяют из плава синтеза и затем конденсируют их под давлением синтеза. При этом [2]:
1) теплоту конденсации можно отводить при сравнительно высокой температуре, получая пар низкого давления, пригодный для утилизации;
2) уменьшается требуемое количество аппаратов и упрощается управление ими;
3) газообразные NH3 и CO2 могут быть сконденсированы при температуре выше точки плавления карбамата аммония (отпадает потребность Tb воде);
4) исключается необходимость использования насосов высокого давления для рециркуляции РУАС в реактор;
5) технологические параметры процесса стабильны; расход охлаждающей воды снижается, так как теплоту конденсации газов дистилляции не нужно отводить с помощью охлаждающей воды.
