Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Химия -> Горловский Д.М. -> "Технология карбамида" -> 61

Технология карбамида - Горловский Д.М.

Горловский Д.М., Альтшулер Л.H., Кучерявый В.И. Технология карбамида — Л.: Химия, 1981. — 320 c.
Скачать (прямая ссылка): carbamid.djvu
Предыдущая << 1 .. 55 56 57 58 59 60 < 61 > 62 63 64 65 66 67 .. 144 >> Следующая

Раствор из сепаратора дистилляции I ступени для подачи в барботер промывной колонны, т/ч
Раствор из сепаратора дистилляции II ступени для орошения конденсатора газов дистилляц ии II ступени, т/ч

NH3 ......
CO2.......
CO(NHo)2 .... H2O ;.....
0,1
0,5
0,08 0,02 0,74 0,36
0,018 0,005 2,191
0,950

Промышленные эксперименты по снижению рецикла воды

С целью изучения практических возможностей для снижения рецикла воды при производстве карбамида по схеме с жидкостным рециклом были проведены [82 ] промышленные эксперименты в одном из действующих цехов. Результаты этих экспериментов излагаются ниже.

Технологическая схема промышленного цеха, в котором проходили опыты, включает стадии кристаллизации карбамида из раствора и центрифугирования суспензии с последующей передачей части маточника — насыщенного раствора карбамида с примесью биурета в зону синтеза. Другая особенность упомянутого цеха — отсутствие узла десорбции, вследствие чего растворы NH3 и CO2 из хвостового абсорбера и дренажных емкостей перерабатывают через систему жидкостного рецикла и узел синтеза (W « 0,7—0,8).

При проведении экспериментов по снижению рецикла воды в реактор постепенно уменьшали производительность карбаматных насосов, перекачивающих рециркулируемый РУАС, при строгом соблюдении нормального технологического режима работы всего агрегата синтеза карбамида. Одновременно, чтобы предотвратить повышение уровня в промывной колонне, снижали расход аммиачной воды на ее орошение, а также подачу жидкостного потока из хвостового абсорбера и маточного раствора в зону конденсации-абсорбции газов дистилляции низкого давления (при этом неизбежно некоторое увеличение объема жидкости в дренажных и других емкостях). В результате при проектной производительности агрегата количество рециркулируемого раствора УАС было снижено примерно в 1,5 раза и функционировал лишь один карбаматный насос (вместо двух в обычной практике эксплуатации цеха). При снижении рецикла воды достигнуты следующие показатели работы колонны синтеза: Рс = 21,5 МПа; 4 = 190 0C; L = 4,05; W = 0,23; U = 0,09; Xn = 70,3%; Пуд = 521 кг/(м3ч).

Из результатов проведенных опытов следует, что в действующих цехах величину W в принципе можно снизить в несколько раз.

О концентрации РУАС принято судить по содержанию CO2(CcO2) либо по массовому соотношению H2O : CO2 (до). Обычно в действующих цехах w > 0,6—0,9. В проведенных опытах, как это следует из данных табл. III.5, значение w достигало 0,3—0,4. В этой же таблице приведены вычисленные по уравнению (Ш.23) значения температуры кристаллизации РУАС с примесью карбамида (4Рист) в сравнении с фактической температурой t, при которой раствор поступал во всасывающую линию карбаматного насоса. Обе температуры близки между собой. Тот факт, что в коммуникациях и оборудовании не выпадали кристаллы УАС, несмотря на высокие значения ?кріІСТ, можно объяснить известной из лабораторных опытов [361 склонностью раствора УАС и карбамида к переохлаждению. 138

Таблица III.5. Характеристика РУАС в промышленных опытах по снижению рецикла воды


Состав,
!І (масс.)

t. °С


nh,
CO2
h2O
CXi(NH2I2

38,4
34,5
13,9
13,2
96,4
98

36,7
35,6
12,6
15,1
103,9
99

39,8
36,6
10,3
13,3
106,9
100

38,4
35,2
14,9
11,5
96,5
100

В ходе излагаемых промышленных экспериментов был также испытан [82] способ переработки в узле дистилляции II ступени водного раствора УАС и карбамида из хвостового абсорбера. Содержание NH3 в этом потоке составляло 5-=-10%, CO2—3-=-8%, CO(NH2)2 — 18-=-30%. Предварительно были приняты меры, обеспечивающие некоторое снижение количества рециркулируемого в зону синтеза РУАС и повышения хв, что привело к уменьшению содержания неконвертированных реагентов в плаве синтеза, направляемом на дистилляцию. Затем в узел дистилляции II ступени направили из хвостового абсорбера часть жидкостного потока. Плавно увеличивая расход последнего, при проектной нагрузке агрегата и без нарушений нормального технологического режима норму переработки в узле дистилляции II ступени жидкостного потока из хвостового абсорбера довели до 100%. Исключение указанного потока из системы жидкостного рецикла привело к существенному (по сравнению с обычным для цеха уровнем) снижению W — до 0,4—0,5. Испытанный способ принят для постоянного использования в практике эксплуатации цеха. Как показали расчеты, количество перерабатываемого в узле дистилляции II ступени раствора можно увеличить при условии повышения температуры последнего. Для этого целесообразно утилизировать теплоту абсорбции-конденсации газов дистилляции, например, в выносном барботере промывной колонны.

Таким образом, в результате проведения промышленных экспериментов доказана практическая возможность существенного снижения W путем переработки части РУАС в системе дистилляции, минуя узел синтеза.

На рис. III.9 приведена номограмма для определения удельного (в расчете на 1 т карбамида) количества рециркулируемого раствора УАС (<?руас) в зависимости от основных характеристик процесса синтеза и состава УАС [82]. При построении номограммы были использованы зависимости W—w—хв [83] и / = / (ai) [351; для зоны образования РУАС принято давление 1,569 МПа и температура 95 0C Данные, относящиеся к W = 0,25, получены экстраполяцией результатов расчетов при W = 0,4—1,2. Пунктирные линии постоянных значений L проведены на основании дан-
Предыдущая << 1 .. 55 56 57 58 59 60 < 61 > 62 63 64 65 66 67 .. 144 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed