Технология карбамида - Горловский Д.М.
Скачать (прямая ссылка):
81. Fidler R. К., Hoffman Е. Р. — Oil and Gas J., 1977, v. 75, № 11, p. 77; пат. 996545 (Франция); 4617/53, 10920/59, 19261/74 (Япония); 3041152, 3932504 (США); 109072 (ЧССР); 626039 (Бельгия). 82. Пат. 10937/74 (Япония). 83. Пат. 396637 (Италия).'84. Slack А. V., Blouin G. М. — Chem. Techn., 1971, № 1, р. 32; Europ. Chem. News, 1969, v. 15, p. 363; А. с. 552107 (СССР); пат. 38817/70 (Япония). 85. Пат. 3072721 (США); 815039 (ФРГ). 86. Пат. 958503 (Франция); 1097974 (ФРГ). 87. Горловский Д. M., Кучерявый В. И. и др. — Хим. поом., 1972, № 8, с. 601. 88. А. с. 251571, 255934, 265106 (СССР); пат. 3544628 (США); 1508004, 2051080 (Франция); 14887/71 (Япония). 89. Пат. 23064/73 (Япония). 90. А. с. 539434 (СССР).
91. Пат. 3686305 (США). 92. Nitrogen, 1965, № 33, р. 31; Chem. Eng., 1965, v. 72, №2, р. 126; 1967, v. 74, № 19, р. 118; пат. 3193353 (США). 93. Гольд-берг H. А. — Ж>рн. ВХО, 1961, т. 6, № 1, с. 49. 94. А. с. 453400 (СССР). 95. А. с. 386930 (СССР); пат. 3270050 (США); 2154946 (ФРГ). 96. Пат. 11325/71 (Япония). 97. Пат. 2498538, 3406201 (США); 973011 (Франция); 485003, 522822 (Бельгия). 98. Пат. 1223809 (Франция). 99. Пат. 883509, 1032440, 1129787 1261170 (Англия); 3711544 (США). 100. Пат. 2157421 (Франция).
101. Миловидова Л. Н. — Хим. пром. за рубежом, 1975, № 9, с. 64. 102. Ingeniersblad, 1973, Bd. 42, № 21, S. 606; Verfahrenstechnik, 1970. Bd. 4, № 8, S. 358. 103. Quaderni Pignone, 1968, № 10, p. 15. 104. Otsuka E., Inoue Sh. а. о. — Hydrocarb. Ргос, 1976, v. 55, № 1, р. 160.
Глава III
Регенерация
^конвертированных аммиака и диоксида углерода
1. Выделение непрореагировавших веществ
Физико-химические основы и технология выделения из плава синтеза не превращенных в карбамид NH3 и CO2 под давлением синтеза будут рассмотрены в гл. IV, посвященной стриппинг-процессам «Стамикарбон» и «Снам Проджетти». Физико-химические основы дистилляции плава синтеза при ступенчатом снижении давления, а также некоторые варианты технологического и аппаратурного оформления этих процессов изложены в работах 11, 2].
Недавно разработан метод расчета температуры дросселирования плава синтеза [3]. Умение вычислять температуру дросселирования ?дР и правильно оценивать ее связь с другими технологическими величинами необходимо в практике проектирования, при инженерных расчетах в связи с разработкой новых процессов и аппаратов, при создании автоматизированных систем управления технологическим процессом с помощью УBM. Поскольку методика [3] довольно громоздка и в некоторых инженерных расчетах пользоваться ею не совсем удобно, с помощью ЭЦВМ получено следующее регрессионное уравнение для определения *дР 141:
/др = 0,1242^c -1- 14,58/>д + 0,1997/д — 0,5099/>с —
— 16,06xB — 3,921L +7,343W + 77 (ПІЛ)
где Рс, Рд — давление при синтезе и дистилляции, МПа; tc, їа — температура плава в колонне синтеза и подогревателе дистилляции, °С.
Технологические и аппаратурные средства выделения непрореагировавших веществ
В промышленной практике наибольшее распространение получил метод, который заключается в нагревании плава синтеза (до или после дросселирования) с последующей сепарацией фаз при пониженном давлении. Для осуществления метода разработана соответствующая аппаратура. Теплоту, необходимую для ректификации плава, предлагают подводить косвенно, через выносной кипятильник, в частности, пленочного типа, либо непосредственно, введением в плав острого пара, дымовых газов, расплава металлов либо минерального масла (для рекуперации тепла масло вместе с исходными реагентами подают в зону синтеза карбамида) [5].
Одноступенчатая дистилляция с одновременным обезвоживанием карбамида пригодна только для разомкнутых схем. Методы с рециркуляцией NH3 и CO2 обычно включают двухступенчатую дистилляцию. С целью более полной рекуперации сырья и снижения энергозатрат предлагают применять 3—4 ступени (5, 6].
Для интенсификации процесса дистилляции, повышения степени разделения компонентов плава синтеза карбамида и снижения содержания H2O в газах дистилляции рекомендуют поток плава синтеза, подаваемого на орошение верхней части колонны дистилляции, предварительно охлаждать; часть плава синтеза направлять, минуя подогреватель, на контактирование с потоком газов дистилляции; в отдельной зоне выделять избыточный NH3, незначительно повышая температуру жидкости после адиабатического дросселирования плава синтеза и сепарации фаз (при этом уменьшается нагрузка на зону разложения карбамата аммония при повышенной температуре); предотвращать циркуляцию плава в подогревателе и быстро выводить из него газовый и жидкостный поток раздельно; ограничить до 10—60 с время контактирования газов дистилляции с жидкой фазой с тем, чтобы газовая фаза была неравновесна по отношению к жидкой; нагревать плав синтеза после дросселирования и перед подачей на орошение колонны дистилляции до 150—160 °С; подогревать газожидкостную смесь после адиабатического дросселирования плава синтеза примерно на 20 0C и после сепарации фаз проводить дистилляцию жидкости при более высокой температуре [7].
