Проблемы гидрогеоэкологии. Том 2 - Мироненко В.А.
ISBN 5-7418-0123-4
Скачать (прямая ссылка):
F = F(c,0*-^-, (16.15)
f =f (<г,ф “ t <УГ ft, - 1) 2] exp[ i5a)
По сдвигу осей ординат (А) находится трещиноватость п - 10л Q/ятг2, а по шифру выбранной типовой кривой определяется параметр массообменаЯ^ =fci2/t0 (для блоков изометрической формы).
Наконец, при интерпретации односкважинного опробования, базирующейся на формуле (14.63), одновременно подбираются два комплексных параметра — д^/л2 и XJ п . Для ориентировочной оценки величины Вт =
-XI п2 используется формула
л 199
Ас = (Гм erf с yfTM t**
(16.16)
где Дс отвечает снижению относительной концентрации индикатора в 1шасте в области, примыкающей к скважине, за время t (период «выстаивания»). Значение
риод откачки (с0 — фоновое значение). Далее, по формуле (14.63) подбирается значение djn , наилучшим образом аппроксимирующее выходную кривую.
16.2.3. Анализ чувствительности индикаторных
Любая интерпретация опытных результатов, сколь бы надежной она поначалу не представлялась, является неполной, если она не замыкается на анализе возможных погрешностей рассчитываемых параметров. Такой анализ может основываться на исследовании чувствительности выходных данных по отношению к определяемым параметрам. Так, при рассмотрении данных индикаторного опробования в радиальной потоке трещиновато-пористо-го пласта на уровне расчетной схемы неограниченной емкости (14.35), погрешности в оценке параметров п и Хм могут быть определены по формулам:
где tsC — погрешности измерения относительной концентрации с; КпжК^ — коэффициенты относительнойчувст-200
— с С
Ас »1---------где <? — концентрация в начальный пе-
кривых
(16.17а)
(16.17)
вительности — см. графики на рис. 16.5, которые могут рассматриваться в качестве типовых при определении относительных погрешностей расчета соответствующих параметров.
Рис. 16.5, Типовой график параметрической чувствительности для расчетной схемы неограниченной емкости (шифры прямых — значения относителен ой концентрации; спдршными линиями показаны данные для Кп, пунктирными — для К^).
Из анализа графиков прежде всего следует, что чувствительность системы в значительной степени определяется значением регистрируемой отаосительной концентрации С, причем минимальным значениям С отвечакп_максимальные коэффициенты относительной чувствительности Кп и К^- Это ясно также из физических
представлений: малым наблюдаемым концентрациям отвечает период наиболее интенсивного массообмена между трещинами и блоками, так что наиболее рельефно идентифицируются именно параметры, характеризующие этот процесс, — начальные участки индикаторных кривых особенно чувствительны к изменениям параметров п
Построенные графики (рис. 16.5) иллюстрируют также еще одну важную закономерность — характер влияния на чувствительность
системы безразмерного параметра n=h<o' отражающего соотно-
п
шение между диффузионной и конвективной составляющими массового потока: колебания значений YJ сказываются только на относительной чувствительности индикаторных кривых к изменению параметра активной трещиноватости Кп, но не влияют на коэффициент при прочих равных условиях. Из анализа графической зависимости следует, что относительная чувствительность индикаторных кривых уменьшается с ростом интенсивности массообмена между трещинами и блоками, а также при снижении скорости фильтрации (расхода нагнетания Q индикатора в пласт); к такому же результату приводят увеличение расстояния г между инъекционной и наблюдательной скважинами (причем зависимость я от г наиболее резкая) и, наконец, снижение значений собственно параметра я.
Представляет определенный интерес и сопоставление параметров Кп и между собой при разных значениях Тр при малых 1)
чувствительность выходных данных к изменению п может быть существенно выше, чем к изменению коэффициента Хм; наоборот, при больших Г] значения Kfo как правило, превышают Кп.
Чувствительность может связываться и с характерным временем массопереноса: для расчетной схемы неограниченной емкости таким временем является безразмерный параметр f- (t-t0)/t0 (где tQ = вЯтг nfQ). Чувствительность системы значительно возрастает при 202
уменьшении t0, что достаточно понятно и в свете изложенного ранее. Следовательно, чувствительность других предельных схем массопереноса (сосредоточенной емкости и асимптотической), описывающих более поздние этапы экспериментов, оказывается существенно ниже, чем у рассматриваемой схемы.
Из приведенных результатов становится ясным, что от пространственно-временного диапазона интерпретируемых данных миграционного опробования в значительно степени зависит и точность оценки миграционных параметров. Как следует из анализа, сильнее всего изменения характеристик опыта сказываются на точности оценок коэффициента трещиноватости: погрешность дп резко возрастает при удалении точки наблюдения от инъекционной скважины и с уменьшением расхода нагнетания, т.е. при смещении процесса массопереноса при опробовании в диффузионную область; по этой же причине точность определения п снижается при замене солевого индикатора на тепловой.
