Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Биология -> Мироненко В.А. -> "Проблемы гидрогеоэкологии. Том 2" -> 30

Проблемы гидрогеоэкологии. Том 2 - Мироненко В.А.

Мироненко В.А., Румынин В.Г. Проблемы гидрогеоэкологии. Том 2 — Москва, 2002. — 394 c.
ISBN 5-7418-0123-4
Скачать (прямая ссылка): problemigidroekologii2002.djvu
Предыдущая << 1 .. 24 25 26 27 28 29 < 30 > 31 32 33 34 35 36 .. 114 >> Следующая

При А -> 0 (пласт сложен блоками с весьма низкими массообменными параметрами) кривая графика отвечает решению (14.16) для схемы поршневого вытеснения в гомогенной среде.
При А = Bmt0 > 0,3-0,4, что отвечает широкому кругу экспериментов с солевыми трассерами в гетерогенных
* Здесь во всех вариантах гидродисперсией индикатора по трещинами пренебрегаем, вследствие чего для малых концентраций порядка с < (0,1-0,15) сшах ( где сшах — максимальная концентрация в откачиваемой воде) решения имеют невысокую точность.
(14.56)
средах с высокими массообменнымихарактерисгиками, расчетные кривые в интервале 0,1 < сс < 0,5 достаточно хорошо аппроксимируются логарифмической зависимостью [7, 33]:
При этом достигается вполне надежная оценка параметра Вт (Ат); наоборот, чувствительность выходной кривой по
отношению к активной трещиноватости п становится крайне низкой.
Расчетные кривые для схемы сосредоточенной емкости при тепловом воздействии на трещиноватый пласт (см. рис. 14.12) зависят от безразмерных параметров г] = qCf°; * Cf°n/Cb°; х = а^. Из них следует, что
ощутимое проявление кинетики теплообменных процессов между трещинами и блоками отмечается лишь на начальных участках выходных кривых (Тс< 0,2-0,3), по-ка г < fj. В противном случае, а также при у > 30-40 (для всех т) коэффициент практически неопределим, т.е. расчетная схема сосредоточенной емкости менее чувствительна к оценке параметров кинетического обмена; в качестве расчетных тогда можно использовать кривую X ¦ BmtQ * 0 (см. рис. 14.11), положив п = nm =Св /С° и заменив концентрационную функцию на температурную. При достаточно больших значениях параметра теплообмена и (или) расстояний между скважинами (примерно при fj > 5) опытные кривые нечувствительны к параметру активной трещиноватости (в качестве расчетных в этом случае можно использовать кривые j3 = 0).
с~-0,5Ш,
(14.57)
с
Рис, 14.11. Типовые кривые для интерпретации результатов дуп-летных опробований трещиновато-пористых пластов (шифр кривых — параметр Bmt0, t0 =7lr2mn/3Q)
J
Рис. 14.12. Типовые кривые для интерпретации результатов дуп-летного опробования трещиновато-пористого пласта (расчетная схема сосредоточенной емкости); шифры кривых — значения параметров Г] и Д* пунктиром показаны кривые для схемы поршневого вытеснения без учета кинетики обменных процессов.
14.3.5. О расчетных оценках при индикаторных опытах с откачкой
Эквивалентом решения (14.27) задачи переноса в тре-щиновато-пористом пласте является формула:
где Х-Вт у tr = Qt/жтп?.
Достоверность инетрпретации опытов на базе данного решения снижается из-за сильного проявления гидродисперсии по трещинам при импульсном входном сигнале, особенно это сказывается на точности оценки массообменного параметра. Ненадежным может оказаться и определение активной трещиноватости «п» на основе балансового соотношения для времени tnxax решстрации пиковых концентраций, когда полагается tmaf: t**ja*niq. Можно показать, что в действительности положение пика максимальной концентрации на временном графике определяется соотношением:
т.е. массообмен между трещинами и блоками увеличивает время фиксации Стах.
max ^ А/6,
г max
(14.59)
или
(14.59а)
14,3.6. Решения опробования
для односкважинной схемы
На выходной кривой откачки трассера из пласта находят отражение как кинетические процессы усвоения индикатора блоками — в период нагнетания tu его в пласт (с приведенным дебитом дн), так и отток вещества из блоков при последующей откачке (с приведенным дебитом q^. Если qJqH =У> 5-10, то отдачей индикатора из блоков в трещины при откачке можно пренебречь: в этом случае на выходной кривой происходит «представление во времени» [9] зависимости концентрации от расстояния, полученной к моменту окончания нагнетания. Соответствующая расчетная зависимость базируется поэтому на формуле (14.35) и имеет вид:
с = ercf
yL
(14.60)
где f
В t\t' -fL_
m ’ н «t—
l-t..
При тех же условиях для интерпретации теплового запуска может использоваться решение (14.48), в котором V =(?'',* = tH' —ytr 0= C°fгС/; Г * ctf; tj * f \t
H
При выполнении критериев tH' > у tprime> 15 справедлива упрощенная формула
"V' -vt'~
О,Serf с н 7
Т = 1
(14.61)
При односкважинных экспериментах с выстаиванием индикатора (см. разд. 13.1.2) в пласте пород со слабыми массообменными свойствами можно пренебречь кинетическими процессами, протекающими в кратковременные периоды закачки и откачки. Тогда решение примет вид:
С** = <?** ercf{ Л*)', Т* = BJ**, а4.62)
где время f* отсчитывается от момента завершения_закач-ки индикатора в пласт. При 7** <0,1 с** ~ 1 - 2 V
С
**
Рис. 14.13. Графики изменения концентрации вещества в трещинах в зависимости от времени t** между его закачкой и
Предыдущая << 1 .. 24 25 26 27 28 29 < 30 > 31 32 33 34 35 36 .. 114 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed