Пространственные металлические конструкции - Трущев А.Г.
Скачать (прямая ссылка):
(XII. 41
На фундаменты или диагональную затяжку в одиолепестковом гипаре (см. рис. ХП.44,в) передается распор:
tf = 2Si cos45° = V"2 Si. (ХП.44)
В четырехлепестковом гипаре ребра по осям симметрии покрытия растягиваются или сжимаются (в зависимости от схемы оболочки на рис. XII.44) усилиями:
JVK = 2pSi; JV6 = 2pS'/coso. (XII.45)
где р — понижающий коэффициент, учитывающий краевой эффект при сочленении лепестков гипара в коньковых ребрах; принимается равным 0.85 согласно [Stfli.
Затяжка по контуру покрытия (см. рнс. XII.44,6) растягивается усилием:
W = W6COSO = SZ. (XII.46)
Расчет гипара на прямоугольном плане (см. рис. ХП.43,б) отличается от изложенного выше только тем, что:
JV1 = — JV8 = S = WiW(°7). (XII. 47)
§ XII.I2. ПОДБОР СЕЧЕНИИ СТЕРЖНЕЙ И РАСЧЕТ УЗЛОВ
После статического расчета плиты или оболочки производят подбор сечений стержней, затем рассчитывают на прочность элементы узлового сопряжения. Для подбора сечений в прил. 9—11 приведен сортамент стальных круглых и квадратных труб. Рекомендуется в первую очередь применять сварные трубы, как более дешевые. Стержни можно назначать из профилей в виде уголков, швеллеров, тавров и т. д. В этом случае нужно использовать сортамент, имеющийся в учебниках и справочниках по металлическим конструкциям [32, 37, 49].
Площадь сечения растянутых стержней в плите или оболочке определяют из условия прочности:
A>JV/(R»Yf'W>), (XII.48)
где JV«— расчетное усилие .в стержне, И; Rv — расчетное сопротивление стали или алюминиевого юплава, іМПа; принимают по прил. її и 2; для алюминиевой плиты jura оболочки со сварными узлами необходимо по прил. 2 учитывать частичное разупрочнение сплава в околошовной зоне; 100 — коэффициент перехода от МПа к Н/смг; ус — коэффициент условий работы.
Сечения сжатых стержней в плите или оболочке подбирают путем пробных попыток из условия устойчивости:
JV/(lf AlOOXR1(Yt. (XII.49)
где <р—'коэффициент продольного «згиба; принимают по -прил. 5 в зависимости от гибкости K=lcf/i и марки стали или алюминиевого сплава; Uf — расчетная длина стержня между узлами; зависит от «решения узлового соединения; приближенно принимают равной геометрической длине стержня для поясов и опорных; раскосов; для стержней решетки вводят понижающий коэффициент 0,8; *— радиус инерции сечения стержня; 100—коэффициент перехода от МПа к Н/Ьм2; Yc—'Коэффициент условий .работы.
— 173 —
Сжато-изогиутые стержни, например в сетчатом своде, рассчи тывают на устойчивость в плоскости действия изгнбающеі момента:
ЛГ/(фе д-100) <«j,Yr. (XII.5»
где <ре —^коэффициент понижения расчетного сопротивления лрн внецентре:*і ном сжатии; определяют по нормам проектирования [51,52]. [
В сварных узлах типа «ИФИ>, «Октаплатте» и др. расчетоц определяют необходимую толщину угловых швов для крепление стержней:
*/>лгДр>/ш«и,100); k,>NlVh !„,?,-100), (ХІІ.БІ;1
где N — расчетное усилие в стержне. И; ta —расчетная длина шва тю пера метру жонца прикрепляемого стержня, см; ?f—коэффициент, .принимаемы равным: 0,7 при ручной сварке стальных н алюминиевых конструкций, в od тальзшх случаях — по нормам проектирования [51, 52]; 6г— коэффициент принимаемый 'равным: 1 при ручкой сварке, в остальных случаях—по нор мам проектирования; R^j—расчетное сопротивление срезу по металлу угл вото шва, (МПа; принимают по лрил. I или 2; Ra г—.расчетное сопротнвлси, углового шва срезу по .металлу границы сплавления. МПа; принимают прнл. 1; 100—коэффициент (перехода от МПа к 'Н/см3.
В узлах типа «Меро», «Веймар», «МАрхИ» и др. диаметр несу! сущего болта подбирают из условия прочности при осевом рас тяжений:
ЛГ/(Лл-Н>0)<і?м или WMtrt<0,7 JWIOO/Y«, (XII.52
где N— расчетное усилие в стержне, Н; Аь„ — площадь -оеченкя болта резьбе; принимают по прил. 4; Rbt*—расчетное сопротивление болта растя» нию, МПа; принимают в зависимости от класса прочности по прил. 3; Rb, наименьшее временное сопротивление высокопрочной стали ,разрыву послі термической обработки болта; принимают в завнснмостн от диаметра бол та и марки стали по прнл. 3; уи —коэффициент надежности болтового соеди! нения; принимают равным 1,3 для болтов диаметром до 48 мм; 100—коэффи циект перехода от МПа к Н/скг.
В узлах типа «Юнистрат», «ЦНИИСК» и других толщину фз соиок и диаметр болтов для крепления одного стержня расечиї тывают из условия прочности соединения иа срез и смятие:
Nf[nns (nd*/4) WO]<Rbsyb и N/(ndSt-W0)^Rbp уд, (XII.53J
где п — число болтов в то единен нн стержня с узлом; пя — число рабочкі срезов одного болта; d — .наружный диаметр 'болта; принимают по лрнл. Zrf — наименьшая суммарная толщина деталей, сминаемых в одном направ, нии; Rbs — расчетное сопротивление болта срезу; определяют по тірил. Rb1,—расчетное сопротивление болтового соединения смятию, МПа; опреді. ляют по прил. 1 илн 2; уь — коэффициент условий работы соединения; пр болтах повышенной точности уь=1, грубой и нормальной точности—уь=0,і
Глава XIII, Примеры расчета
