Пространственные металлические конструкции - Трущев А.Г.
Скачать (прямая ссылка):
для схемы на рис. XI. 36, б\
Мг = 0,0785 р г2; M1 = 0,0311 рг2; У = 0,426рг; (Xl..
для схемы иа рис. Х1.36,в:
Mr = 0,0366pr2; Mt = 0,0339 р га; V = 0,35pr. (XI.
В плитах с опиранием на развитые капители колоин изгибав щие моменты снижаются за счет уменьшения расчетного пролеї рис. ХІ.37).
После определения изгибающих моментов и опорных peal ций усилия в стержнях плиты вычисляются по простым формул: статики в зависимости от схемы конструкции и условий ее огь раиия.
Экономическая эффективность любой конструкции зависит того, насколько близко эпюра материала соответствует эпюре си: Эпюры усилий в плите можно построить приближенно по мак.;.
— 132 —
Рис. X 1.36. Схемы круглой и секторных плит Для определения усилий а — круглея плата; 6, в —секторные плиты
s
і'кс. X 1.37. Влияние развитых капителей колонн на изгибающие моменты в стержневой
" — однопролетное покрытие; б — двухпролетное покрытие; / — изгибающие моменты при колоннах без капителей; 2 — то же, с капителями
мальиым значениям усилий в поясах и опорных раскосах, как показано на рис. XI.38. Распределение усилий в поясах плиты вдоль пролетов 1К, ід принимают ступенчатым по квадратной параболе, как бы соединяющей вычисленные значения изгибающих моментов иа опорах и посередине плиты. Эпюру усилий в раскосах предполагают ступенчатой, изменяющейся вдоль треугольной эпюры поперечных сил в обычной балочной конструкции с известными значениями опорных реакций.
В перекрытии из вертикальных перекрестных ферм максимальные усилия в поясах и опорных раскосах Np составляют:
для схемы с квадратными поясными ячейками (рис. Х1.1,а): Nn = ±2,1 Мдпвя a/ft; Np = 4= 1,4 Va,/sln a; (Xl.8)
б Зак. 482 — 133 _
Рис. XI.36. Характер эпюры усилий в поясах (а) и раскосах (б) стержневой плиты; on-тай по контуру
/ — эпюры изгибающих моментов; 2 — эпюры поперечных сил
для схемы с квадратными поясными ячейками, развернуты* под углом 45° к сторонам плиты (рис. XI.1,6):
- WB = ±1.6MfflMlfl/(fr2h)=±l.I3AWo/A; 1 (XI I
ЛГр = ч= 1,75 V fli/ (2 ein а) = 4= 0,875 V й4/?іп а; (
для схемы с треугольными поясными ячейками (рис. XMjP Wn = ± 1.3 (0,866Л1Л —0,289 M6,)//!; ЛГр = =F 1.6 Va1^n sin а), (ХІД
где h—івьіооха плиты (расстояние между поясами); а—размер поясной яч ки; пі — расстояние между точками опирання стержневой системы вдоль ста ны плнты; а — угол наклона раскосов к горизонтальной плоскости; п — чш несущих раскосов в опорном -узле; Літах—наибольший изгибающий мож Мк и Лід в единичной полоске сплошной плиты; 2,1; 1,6; 1,3 — поправочи коэффициенты, учитывающие различие между изгибающими моментами сплошной плите и стержневой; 1.4; 1,76; 1,6—поправочные коэффициенты, у тывающие различие между опорными реакциями в сплошной плите и етерж пой; Mx, My—изгибающие моменты >в единичной шолооке сплошной л,> вдоль координатных осей х, у (рнс. ХІ.39); V — опорная реакция единич»
— 134 —
полиски сплошной плиты; «р= ±—сжимающее усилие при восходящих раскосах и растягивающее при нисходящих.
В перекрытии из решетчатых пирамид максимальные усилия в поясах Nn и опорных раскосах Np составляют: для плиты из пентаэдров (рис. Х1.2,а):
Vo1 0,8Va1
¦—.—-; (XI.U)
«„ = ±2.1 Wp = —1,6
2 sin а
для плиты из пентаэдров с диагональным расположением нижних поясов (рис. XI.2,6):
. Al1™,« а .„ _ М„„ о 1,414Mn,,. о
«ї
Va1
sin a
(IX. 12)
для плиты из тетраэдров (рис. XI. 2,в)—по формулам (XI.10); для плиты из гептаэдров (рис. Х1.2,г):
{3Mx + Мв) а 0.75 (3M, + Mt) а
«:=-1,5
М„а •S-A-
Np = — 1,6
WJ = I1B Vo1
(0,866Mj. — 0,289Mj) а ' h ;
0,8 Vo1
2 sin a
(XI. 13)
і че Nf1, «U —усилия в верхних и нижних поясах соответственно [остальные обозначения те же, что и в формулах (XL8)—(ХІ.10)1.
В перекрытии, скомпонованном из решетчатых пирамид с вершинами, обращенными кверху, усилия определяют по формулам (ХІ.11) — (ХІ.13) с заменой иа К, iN" иа JV^ н знака «минус» на знак «плюс» для JVP (если опорные раскосы растянутые).
При опираний плиты иа отдельные колонны усилия в опорных раскосах зависят от значения опорной реакции колонн V, числа несущих раскосов в опорном узле п и угла наклона их к горизонтальной плоскости а: '
Np я =FV/(nslna) =ч=Лгрр/(па"шо), (XI.14)
где Атр—площадь сбора нагрузок иа одну колонну в предположении статической определимости плиты относительно опор; р — равномерно распределенная Нагрузка на 1 м2 перекрытия.
Усилия в раскосах решетчатых капителей колонн (рис. XL' 10,6; Xl.Il.a) определяются по формуле (XI.14) ! с подстановкой соответствующих данной капители значений п, а.
°* Зак. 482
— ISB —
Глава XII. Конструкции сетчатых оболочек
В мировой строительной практике пространственные покр, тия в виде оболочек из металлических стержней получили оче широкое распространение, в связи с чем характеризуются мног! образием форм и конструктивных решений. Число публикаций сетчатых оболочках огромно, велики и организационные труди сти по хотя бы простому просмотру различных книг и журнал Кроме того, путем рассмотрения отдельных примеров возведе ных оболочек чрезвычайно трудно ознакомиться с возможностям и особенностями проектирования сетчатых конструкций покрытв поскольку при таком подходе отсутствует ориентировочная осн ва процесса познания. Ниже предлагается систематизированн изложение материала, с методических позиций последователь-! направляющее студента архитектурной специальности иа изуч ' ние пространственных покрытий, чтобы при учебном и реаль проектировании ои ие просто повторял уже известные решения^ обладал основой для тверческой деятельности.
