Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Архитектура -> Трущев А.Г. -> "Пространственные металлические конструкции" -> 23

Пространственные металлические конструкции - Трущев А.Г.

Трущев А.Г. Пространственные металлические конструкции: Учебное пособие для вузов — M.: Стройиздат, 1983. — 215 c.
Скачать (прямая ссылка): pmktags1983.djvu
Предыдущая << 1 .. 17 18 19 20 21 22 < 23 > 24 25 26 27 28 29 .. 70 >> Следующая


Для вант из пучков высокопрочной проволоки разработаны различные варианты анкерных креплений, наиболее характерные из которых приведены на рис. VII.5. Гильзостержневые анкерн (рис. VII.5, о) основаны на принципе запрессовки концов "проволоки между гильзой из мягкой стали и закаленным стержнем. В этих анкерах обеспечивается только 75—в'5% прочности пучка. Поло-жительными качествами анкеров являются сравнительно низкая стоимость и быстрота анкеровки на гидравлической установке.

Анкеры типа «колодка с пробкой» известны различных модификаций. Надежная анкеровка проволок обеспечивается за счеі заклинивания их между мягкой колодкой и пробкой из закаленной стали (рис. VII.5,б). При анкерах этого типа пучки могут иметь любое нужное число проволок. Натяжение пучков и запрессовку концов проволок производят гидравлическим домкратом: двойного действия. Для мощных вант из пучков высокопрочиой-проволоки рекомендуются анкеры в виде стакана из трубы с заливкой отогнутых концов проволоки высокопрочным мелкозернистым бетоном '(рис. VII.5, в). Натяжение ваит производят с помощью захватов, насаживаемых иа стакан снизу аналогично скобам на рис. VIU, к, л.

Глава VIII. Основы расчета вантовых и мембранных покрытий

§ VIII.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Расчеты вантовых систем с достаточно точным .вычислением усиляй в нитях являются сложными н трудоемкими. Обусловлено это прежде всего нелинейной зависимостью усилий в вантах от' нагрузки. В настоящем пособии даются основные сведения то упрощенным приемам статического расчета различных систем ваи-; товых покрытий, что позволяет архитекторам -по значению и ха- ¦ рактеру усиляй произвести предварительную конструктивную про-' работку любого покрытия в целом.

Висячие покрытия рассчитывают по предельным состояниям

в соответствии с действующими нормами проектирования строительных конструкций. По предельному состоянию первой группы рассчитывают несущую способность конструкций сооружения, по предельному состоянию второй группы определяют деформатив-пость вант, влияющую на пригодность покрытия к нормальной эксплуатации. Расчет несущей способности обязателен для всех конструктивных элементов и напряженных соединений покрытия.

Деформативность висячих покрытий рассчитывают на стадии точного инженерного проектирования. В реальных расчетах искривления и прогибы ваит проверяют как при максимальных равномерно распределенных нагрузках, так н воздействии несимметричных нагрузок и ветрового отсоса. Архитектор может ограничиться эмпирическими приемами обеспечения жесткости покрытия, поскольку в таком случае точный расчет не вносит существенных изменений в архитектурный замысел сооружения. На стадии эскизной проработан покрытия прогибы ваит архитектор иногда проверяет для висячих оболочек и струнных конструкций, как вызывающих наибольшие опасения по деформативности при действии только максимальных равномерно распределенных нагрузок.

Точный расчет мембран производят путем решения системы нелинейных дифференциальных уравнений, выражающих неразрывность деформаций и равновесие оболочки, с одновременным учетом податливости опорного контура. Для стадии ориентировочного расчета покрытия можно определять напряженное состояние мембранной оболочки упрошенным способом.

§ V1II.2 УСИЛИЯ В ВИСЯЧИХ ОБОЛОЧКАХ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ВАНТАМИ

За расчетную схему ванты в зависимости от конструктивной компоновки покрытия принимают провисающую нить с опорами, расположенными на одном или разных уровнях (рис. VIII.1). Нагрузка от массы кровли и снега распределяется равномерно вдоль ваиты.

Распор ванты без учета ее деформации от растяжения вычисляют по формуле

H = M0Iy^qPl(Bf), (VIII.I)

где M0- изгибающий момент от нагрузки IJ в обычной балке пролетом I; V — ордината линии ванты.

Вертикальная составляющая опорной реакции ванты при закреплении концов на одном уровне:

V=q 112. (VIII.2)

Наибольшее усилие растяжения действует в ванте у опоры: N = У H* +V = НУ UTwpJP. (VIII .3)

Наименьшее растягивающее усилие ваита испытывает посередине пролета:

— 81 —

-Рис. VIII. 1. Расчетная схема параллельно расположенных вант в висячей оболочке

•а — 4. опорами в одном уровне; 6 — с опорами на разных уровнях: в — план покрытия; 1 — Площадки действии линейной нагрузки и; 2 — грузовая голоса ванты

По отіюеительному значению -стрелы провисания ванты, используя формулу (VIII.3), легко вычислить неравномерность распределения усилия по длине ванты:

при/ = 1.'10( 1,077;

при f = 1/25 / NlNmlrl = 1,0127,

.из чего следует вывод, что при стреле провисання ванты в обычных пределах (1Ao—V25)' неравномерность использования несущей -спо--собиостн ванты с постоянным сечением составляет 1—.8%.

При опорах на разных уровнях --ванта с наибольшим усилием растягивается в точке закрепления к (верхнему бортовому элементу, так как (вертикальные составляющие ее концов не равны между собой:

V1==?i/2 + Htg?; V2 = QlIi-Htg?. (VIII.4)

С учетом упругого удлинения ванты под действием нагрузки, значение распора может быть вычислено по уравнению, известному из учебного пособия |йЗ, с. 148]:
Предыдущая << 1 .. 17 18 19 20 21 22 < 23 > 24 25 26 27 28 29 .. 70 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed